辛烷—水二元部分互溶体系的相平衡

采用改进的Ｐａｒｔ釜测定了在０．１０１３ＭＰａ下,辛烷－水二元部分互溶体系的汽液相平衡数据,经热力学一致性检验表明,所测的数据是可靠的。采用等温法制定了５～７５℃范围内的液液相平衡数据。实验结果表明,辛烷在水中的溶解度仅为７．３×１０－５～７．５×１０－４,水在辛烷中的溶解度为３．８×１０－３～１．０×１０－１,该体系是互溶度极小的体系。     

Fe_2O_3－SrO－TeO_2系半导体玻璃电导的研究

用准急压冷法制成Ｆｅ_２Ｏ_３－ＳｒＯ－ＴｅＯ_２系半导体玻璃并对其直流电导率进行了测定。玻璃形成范围为（以摩尔计）；０≤Ｆｅ_２Ｏ_３≤２３％；０≤ＳｒＯ≤１８％；７５％≤ＴｅＯ_２＜１００％。通过Ｓｅｅｂｅｃｋ系数的测定确认Ｆｅ_２Ｏ_３－ＳｒＯ－ＴｅＯ_２系玻璃为ｎ型半导体玻璃。２００℃的直流电导率为３．７２×１０￣（－５）～１．８２×１０￣（－６）Ｓ·ｃｍ￣（－１）。直流电导率随着Ｆｅ_２Ｏ_３含量的增加而增加，１６５℃时的载流子迁移率和浓度分别为１．１２×１０￣（－９）～３．６７×１０￣－７ｃｍ￣２·Ｖ￣（－１）·Ｓ￣（－１）和２．１７×１０￣（２１）～８．３３×１０￣１９ｃｍ￣（－３）．讨论的结果表明Ｆｅ_２Ｏ_３－ＳｒＯ－ＴｅＯ_２系玻璃的电导机理符合小极化子跳越理论。     

Cu(Ⅱ)对DApEM-V(Ⅴ)-H_3PO_4-Mn(Ⅱ)-OP阻抑作用的研究

在酸性介质中Ｃｕ（Ⅱ）能阻抑试剂ＤＡｐＥＭ与Ｖ（Ⅴ）的显色反应。研究了该反应的动力学参数,表观速度常数２．９１×１０－３ｓ－１,表观活化能为５２．８４ｋＪ·ｍｏｌ－１。从而建立了一种测微量Ｃｕ（Ⅱ）的动力学光度法。Ｃｕ（Ⅱ）含量在１．０～８．０μｇ·２５ｍＬ－１范围内,与ｌｇＡ０Ａ呈良好线性,表观摩尔吸光系数为１．１７×１０５Ｌ·ｍｏｌ－１·ｃｍ－１,检出限１．３４×１０－１０ｇ·Ｌ－１,该方法用于人发样品中Ｃｕ的测定,ＲＳＤ％为０．４３％～０．４５％,回收率为９６％～９９％。     

分光光度法测定盐酸环丙沙星

研究了０．１ｍｏｌ·Ｌ－１的硫酸介质中,盐酸环丙沙星与三氯化铁的显色反应。盐酸环丙沙星浓度在３．３×１０－５～７．３×１０－４ｍｏｌ·Ｌ－１（０．０１２～０．２７ｍｇ·Ｌ－１）范围内符合比尔定律,ε＝１．８５×１０３Ｌ·（ｍｏｌ·ｃｍ）－１。测得络合物组成比为１∶１。本方法简便准确,可用于片剂和胶囊中盐酸环丙沙星的测定。     

CaFe0.2Ti0.8O3-δ混合导体的电导和氧渗透性能研究

采用固相反应法制备了致密的高温混合导体ＣａＦｅ０．２Ｔｉ０．８Ｏ３－δ,测量它在９００－１１００℃的总电导率为０．０８－０．１１Ｓ／ｃｍ,氧渗透率为１０＾－８－１０＾－１０ｍｏｌ／ｃｍ＾－２．ｓ结合总电导与氧渗透的数据计算出样品的电子和离子导电率,在１１００℃时分为０．１１和８．５×１０＾－３Ｓ／ｃｍ;氧渗透活化能约为１７０ｋＪ／ｍｏｌ;氧离子和电子电导活化能分别为１７９±６和２２±２ｋＪ／ｍｏｌ     

螺旋霉素从水溶液中结晶成核动力学

通过测量在不同的加热速率下的最大过热温度得到了螺旋霉素在水溶液中结晶成核的动力学,实级成核速度ｍＮ．ｐ＝７．０８９ｅｘｐ「－１７．９９８×１０＾３（１／２９８．１５－１／Ｔ）．ｅｘｐ（－０．１１９／ｌｎ＾２ｓ）二次成核速率ｍＮ,ｓ＝０．３４１ｅｘｐ」－３．５０８×１０＾３（１／２９８．１５－１／Ｔ」．（ｃ－ｃａ）＾１．３９２并和光散射方法测定估计出初级晶核的大小约为０．０５μｍ。     

氯酸钾氧化甲基红催化褪色光度法测定痕量锇

提出了催化光度法测定痕量锇的新方法。在选定的条件下,方法的灵敏度为２．２６×１０－ １２ｇ·ｍ Ｌ－ １ ,测定范围为０～８ ｎｇ·（１０ ｍ Ｌ）－ １。用于直接测定自然铂、铱铂矿中的锇含量,结果满意。     

催化光度法测定锅炉给水中痕量总铁

报道了过氧化氢氧化对品红、催化光度法测定锅炉给水中痕量总铁的方法, 测定线性范围为 Ｆｅ３＋ ０～０６μｇ·５０ ｍ ｌ－ １ , 检出限为４３×１０－ １０ ｇ·ｍ ｌ－ １ 。     

分光光度法测定盐酸环丙沙星

研究了０．１ｍｏｌ·Ｌ＾－１的硫酸介质中，盐酸环丙沙星与三氯化铁的显色反应。盐酸环丙沙星浓度在３．３×１０＾－５￣７．３×１０＾－４ｍｏｌ·Ｌ＾－１（０．０１２￣０．２７ｍｇ·Ｌ＾－１）范围内符合比尔定律，ε＝１．８５×１０＾３Ｌ·（ｍｏｌ·ｃｍ）＾－１。测得络合物组成比为１：１。本方法简便准确，可用于片剂和胶囊中盐酸环丙沙星的测定。     

Fe2O3—SrO—TeO2系半导体玻璃电导的研究

有准急压冷法制成Ｆｅ２ｏ３－ＳｒＯ－ＴｅＯ２系半导体玻璃并对其直流电导率进行了测定。玻璃形成范围为（以摩尔计）０≤ｆｅ２Ｏ３≤２３％；０≤ＳｒＯ≤１８％；７５％≤ＴｅＯ２〈１００％。通过Ｓｅｅｂｅｃｋ系数的测定确认Ｆｅ２ｏ３－ＳｒＯ－ＴｅＯ２系玻璃为ｎ型半导体玻璃。２００℃的直流是导率为３．７２×１０＾－５－１．８２×１０＾－６Ｓ．ｃｍ＾－１。直流电导率随着Ｆｅ２Ｏ３含量的增加而增加。１６５℃时的     

不同流量条件下导叶式旋流器内部流动的数值模拟

应用Fluent软件和雷诺应力模型(RSM)对导叶式旋流器内部三维强旋湍流流动进行了数值模拟,考察了不同入口流量对旋流器内速度场的影响。研究结果表明,旋流器内径向速度远小于切向速度和轴向速度,锥段的切向速度明显小于柱段的切向速度;随着流量的增加,各向速度均增加,最大切向速度的分布直径并不随流量的变化而改变,且最大切向速度位于准自由涡与准强制涡的分界处。通过计算还发现,在旋流器圆柱段存在循环流和短路流,锥段的上行区域均小于柱段,而且截面越靠底流口,上行区域越小。     

循环旋风分离器内气液两相流动数值模拟

采用雷诺应力模型RSM对循环旋风分离器内气液两相流动的情况进行了数值模拟研究,讨论了循环旋风分离器内切向速度、轴向速度、径向速度、压力场、雷诺应力的分布特点以及相同入口速度下分离器内液滴运动轨迹与分离器的分离效率。数值模拟结果表明,循环旋风分离器切向速度呈现明显的驼峰状,轴向速度上行流和下行流明显,径向速度相对较小,压力由轴心向外逐渐升高,雷诺应力分布复杂且无明显规律,分离器对小直径液滴分离效率较低,入口速度对分离效率的影响比较明显。     

自然循环条件下窄通道内气泡速度特性

气泡运动速度是气泡行为重要参数,对建立完善的气泡换热机理模型具有意义。以水为工质开展自然循环流动条件下窄通道内气泡速度特性实验研究。分析了单气泡和气泡群速度变化规律、影响因素以及引入摇摆运动后的速度特性。气泡速度主要取决于气泡尺寸和主流速度两个因素,摇摆条件下气泡速度会发生周期性波动,竖直稳态或摇摆动态条件下气泡形心液相速度与气泡速度近似相等。     

圆管内轴向旋转流切向速度湍流强度

采用热线风速仪(hot wire anemometry,HWA)测量了ø300 mm×2000 mm圆管内轴向旋转流瞬时切向速度随时间的变化,重点分析了切向速度湍流强度的分布特点和旋转流摆动对切向速度湍流强度的影响.测量结果表明,瞬时切向速度由高频的湍流脉动速度和低频的波动速度叠加构成.由于受旋转流旋转中心偏离圆管几何中心造成的旋转流摆动的影响,在圆管中心区域瞬时切向速度随时间的波动速度变化较大,边壁区域瞬时切向速度随时间的波动速度变化较小.通过对瞬时切向速度数据进行概率密度分析可知,切向湍流强度不仅受气流脉动的影响,还受旋转流中心摆动的影响,是由自身气流脉动产生的湍流强度和旋转流摆动产生的湍流强度两部分叠加构成.旋转流摆动导致了中心区域的湍流强度远大于边壁面区域的湍流强度.     

气液外环流反应器中气泡行为的实验研究

详细考察了气液外环流反应器中上升管、下降管的气泡行为随轴向、径向的变化规律. 由于外环流反应器的结构特点,发现在上升管底部存在偏流,并对分布板区气泡行为随角向的变化规律进行了研究. 分析实验结果得出,气含率和气泡速度均随表观气速的升高而升高;在上升管内,气含率和气泡速度自中心向边壁逐渐降低,而沿轴向变化很小;在分布板区,由于受分布器及下降管的影响,使气含率和气泡速度在不同角向存在不同的径向分布. 在下降管中,气含率自中心向边壁逐渐降低,而气泡速度则基本不变;且下降管中的气体循环率随表观气速的升高而升高.     

提升管内气固两相双组分颗粒流动的离散颗粒硬球模型的模拟

基于离散颗粒(DPM)硬球模型,数值模拟提升管内双组分颗粒气固两相湍流流动行为。应用Vreman的亚格子尺度（SGS）模型模拟气体湍流,建立考虑不同颗粒加速度效应的两颗粒碰撞最小时间计算模型。数值模拟预测了大颗粒和小颗粒的速度和浓度分布。研究结果表明小颗粒具有高的轴向速度和脉动速度,而大颗粒具有低的轴向速度和脉动速度。在床中心区域,小颗粒轴向速度分布出现3个峰值,对于大颗粒轴向速度仅出现两个峰值。在壁面区域大颗粒和小颗粒速度均出现两个峰值。沿床径向方向呈现床中心颗粒浓度低、壁面区域颗粒浓度高的环核流动结果。随着表观气速的增大,颗粒浓度沿径向和床高分布趋于均匀。在床中心区域模拟计算轴向颗粒速度、颗粒浓度和RMS速度与文献实验结果相吻合。在提升管内气体湍流对小颗粒流动具有一定的影响,颗粒间碰撞作用对颗粒相流动的影响大于气相湍流的影响。     

颗粒与分布板的碰撞声信号分析及其流化状态的识别

引言 在气固流态化过程中,流型的不同对反应装置内气固接触、传热、传质都有重要影响,并直接关系着反应器的生产能力、收率和选择性.     

气液鼓泡塔内液体速度分布的测定

鼓泡塔作为一种常见的多相反应器,其中液体速度分布的研究一直是热点。本次实验选用用鼓泡塔高约5.5m,塔径0.5m。利用Pavlov管技术,在不同的操作条件下,我们对于塔不同截面处的液体速度分布进行了测定。实验表明,塔内液速分布呈半抛物线状。在无因次径向位置0.6-0.8左右处,液体速度方向发生改变。而影响转折点位置的主要因素是气相表观速度。     

Study of mixing in an axisymmetric coflowing liquid jet by coupling L.D.A. to an electrochemical method

Local and simultaneous velocity and concentration fluctuations were analysed in an axisymmetric jet of an aqueous electrolyte solution moving in a codirectional water stream. The determination of the convection velocity of the turbulent eddies as well as correlation between axial velocity and concentration fluctuations was made possible by coupling L.D.A. to an electrochemical technique. The influence of the ratio of the coflowing stream velocity to the jet exit velocity was investigated. The mean velocity and concentration profiles, the turbulence intensity, the integral length scales relative to axial velocity and concentration were also determined.     

Incipient motion of individual particles in horizontal particle-fluid systems: A. Experimental analysis

This paper investigates the incipient motion velocity of individual particles in horizontal conveying systems. The first part presents a wide range of experimental measurements and an empirical analysis on incipient motion velocity (a type of pickup velocity) for a variety of particulate solids, sizes and shapes. Results from the literature for incipient motion of individual particles in gases and liquids are taken into account in the final empirical analysis. It was found that all the results for the single particle incipient motion velocity could be presented with a high accuracy by a simple relationship between the Reynolds and the Archimedes numbers. Furthermore, the friction coefficient should be taken into account for large particles by modifying the Archimedes number.The incipient motion velocity was added to a generalized master curve, which included various threshold velocities such as: pickup velocity from a layer of particle in gas and liquid, minimum pressure velocity, boundary saltation velocity, terminal velocity and minimum fluidization velocity. The different threshold velocities are presenting in this master curve through modified Reynolds and Archimedes numbers. The Reynolds number is modified by taking into account the effect of the pipe diameter and the Archimedes number is modified by taking into account various properties that affect each threshold mechanism. The incipient motion velocity was also compared to the boundary saltation velocity (saltation velocity of single particles) and some hysteresis was found. However, this hysteresis is larger for fine powders than for coarse particles.