铸钢15-5PH法兰盘表面皱皮分析

对铸钢15-5PH法兰盘表面抛丸后皱皮的产生原因进行了分析.结果表明,法兰盘真空热处理后表面出现局部增碳现象,从而引起法兰盘的表面组织发生变化,导致零件表面的耐腐蚀性不均匀.酸洗后零件表面由于侵蚀程度不一致,致使表面出现严重的皱皮现象.     

连杆螺栓断裂失效分析

发动机连杆螺栓发生断裂失效,通过断口宏微观观察、金相组织检查、硬度及拉伸性能测试、螺纹尺寸测量和化学成分分析,对连杆螺栓断裂原因进行了分析。结果表明：螺栓的断裂性质为疲劳断裂;螺栓的金相组织及化学成分未见异常,硬度及拉伸性能符合要求,螺纹尺寸不符合标准要求。综合分析认为：螺栓发生松动是螺栓断裂的根本原因;螺栓松动与装配时预紧力过小和螺纹直径偏小有关。针对断裂原因,提出了预防措施。     

双头螺栓断裂失效分析

M30×410 mm的双头螺栓在使用中发生了断裂。通过宏观检查、断口扫描、金相检查、化学成分测定、力学性能检测、硬度梯度检测等方式对断裂原因进行分析。结果表明：螺栓的显微组织、化学成分、力学性能正常;螺栓断口具有典型的疲劳断裂特征,其断裂形式为疲劳断裂;螺栓断裂的主要原因是螺栓杆部表面产生的微裂纹在交变应力的持续作用下逐步扩展,最终造成螺栓的断裂。     

螺栓疲劳断裂失效分析

通过宏微观断口形貌分析、化学成分分析、金相组织分析等手段,分析了螺栓断裂的原因.结果表明:螺栓疲劳断裂主要原因是螺栓表面脱碳层所导致的螺栓表面弱化,加速了疲劳裂纹源的形成,从而加速了疲劳断裂过程.     

双动滑阀螺栓断裂失效分析

对双动滑阀装置上连接基座与滑道的螺栓在使用过程中发生的断裂进行了分析.结果表明,该螺栓化学成分和金相组织未见异常.断裂为多源沿晶断裂.经过对螺栓的服役条件以及工作中受力情况进行分析,认为螺栓断裂主要是由于长时间在高温条件下发生蠕变导致的.     

汽车轮胎螺栓断裂失效分析

采用金相显微镜及扫描电镜,结合常规实验方法对某汽车轮胎断裂螺栓的断口形貌、组织和化学成分进行分析。结果表明,螺栓基体中存在的大量氢引起的氢致延迟断裂是螺栓发生断裂的主要原因。     

螺栓断裂失效原因分析

合金结构钢（相当于我国３５ＣｒＭｏ钢）制螺栓用于空调压缩机内连接气缸体与气缸盖,在生产线上气动搬手装配时相当部分发生断裂。失效分析结果表明,机加工时螺纹根部及表面形成微裂纹,以及回火不足,硬度偏高,共同造成了螺栓失效。     

双头螺栓断裂失效分析

对泥浆泵双头螺栓运行中发生断裂的原因进行了分析.结果表明,断裂是在交变载荷作用下,由补焊焊接缺陷(焊接裂纹、夹杂物、粗大组织)引起的高应力疲劳破坏.     

连接螺栓的失效分析

某构件进行疲劳性能试验时,连接螺栓发生断裂。通过断口宏微观观察、金相组织检查、硬度及化学成分检测,确定了连接螺栓的断裂性质和原因。结果表明：连接螺栓的断裂性质为微动疲劳;断裂原因是球轴承上由于某种偶然因素形成缺口,导致球轴承上裂纹的萌生和扩展,球轴承裂纹的产生使得连接螺栓与球轴承之间的预紧力减小,局部松动而产生不均匀接触,在径向有规律的往复载荷作用下,导致连接螺栓产生微动磨损,进而发生微动疲劳断裂。     

气缸盖螺栓断裂失效分析

某型号柴油发动机气缸盖螺栓安装过程中发生批量性断裂.通过宏观形貌分析、扫描电镜分析、金相组织检测、力学性能检测、安装工艺模拟、化学成分检测等手段对螺栓断裂原因进行分析.结果表明:螺栓断裂模式为扭拉应力作用下的过载断裂.引起螺栓过载断裂的主要原因是螺栓安装工艺不合理,导致安装过程中螺栓承受轴向载荷过大,超过其强度极限.结...     

灰口铸铁缸体渗漏原因分析

对组装后的发动机进行试压试验时,缸体部位出现渗漏现象。对出现渗漏现象的缸体部位进行解剖,采用扫描电子显微镜对缸体漏气部位进行微观形貌观察,并结合能谱测试,对缸体渗漏原因进行了分析。结果表明：缩松是导致灰铸铁缸体渗漏的主要缺陷,而Pb、Al元素偏析,远高于正常缸体铸件的平均水平,是缸体铸件产生缩松缺陷的重要原因。孕育过量、废钢加入过量、出炉温度及浇注温度过高都是使铅、铝含量增高的因素,也是缩松缺陷产生的重要原因;通过严格控制化学成分和熔炼工艺,控制好炉料中废钢的加入量,并合理进行孕育处理,有效降低了缸体的渗漏率。     

螺栓抗咬死耐高温减摩擦材料的研制

小冠头螺栓与双浮动托板螺母在经过4次拆装后出现咬死现象,拆下后发现螺栓磨损严重。通过对螺栓和螺母进行宏观和微观形貌观察、化学成分分析、力学性能测试、金相组织观察、对比试验验证等方式,分析螺栓磨损失效的原因。结果表明：若双耳浮动托板螺母的收口螺母收口较小,螺栓与螺母螺纹配合过程中产生的摩擦力会异常增加,导致过快磨损;螺栓与螺母材料性质相近,两者在摩擦配合中产生黏着,进而发生磨损。

     

15-5PH不锈钢气瓶热处理工艺改进

我公司生产的气瓶筒体尺寸为φ120 mm×310 mm,壁厚18 mm,制造材料为15-5PH钢.15-5PH钢是一种新型马氏体沉淀硬化不锈钢(0Cr15Ni5Cu4Nb),它在高温固溶后快冷至室温,形成低碳马氏体,在时效过程中,析出的碳化物及金属间化合物产生共格型沉淀硬化,具有很高的强度.气瓶简体的加工工艺为毛坯固溶热处理-旋压-焊接-时效处理-机械加工-性能试验.原固溶热处理工艺为(1020±10)℃×30 min,空冷.气瓶毛坯固溶处理产品技术要求硬度≤33HRC,以满足旋压工艺的要求.但按目前的热处理工艺生产后,气瓶毛坯硬度基本在33.5～34.5 HRC.因此,需找出合适的热处理工艺,以保证其硬度达到旋压加工的要求.     

励磁机紧固螺钉断裂失效分析

对某电厂励磁机用内六角平端紧固螺钉断裂件的化学成分、金相组织、硬度和断口特征进行分析.结果表明,螺钉断裂件硬度偏高(419 HB),断口为沿晶脆性断裂特征.主要原因与热处理回火温度、表面加工缺陷以及材料化学成分有关.     

15-5PH不锈钢多元渗氮层的钝化处理

15-5PH马氏体不锈钢,经过多元渗氮形成α-Fe的饱和固溶体和氮化络合物,其表面硬度高达60 HRC,耐磨性能大为提高,但耐腐蚀性不强.钝化处理就是通过化学过程在材料表面形成一层氧化膜,提高其耐环境腐蚀的能力.多元渗氮后15-5PH材料表面成分中的活性铬被氮化铬取代,给钝化处理带来困难.本文就15-5PH材料多元渗氮后钝化处理的工艺方法进行验证.     

15-5PH型不锈钢热浸镀铝工艺研究

研究了15-5PH型不锈钢热浸镀铝过程中浸镀温度、时间及铝液成分等对浸镀层厚度、镀层表面粗糙度等的影响.结果表明:适宜的浸镀温度为740℃,浸镀时间为4 min.向熔融铝液表面加覆盖剂或在铝液中加入微量稀土Ce、Ga等能有效阻止铝液被氧化,从而形成粗糙度很低且呈银白色光泽的镀铝层.     

17-4PH不锈钢拉杆失效分析

某安装工程中作为承力构件的17-4PH不锈钢拉杆在使用过程中发生断裂,对失效拉杆进行化学成分分析、断口形貌和金相组织观察以及力学性能测试,并与完好拉杆进行了对比分析。结果表明：不锈钢拉杆是在腐蚀及应力的共同作用下发生了应力腐蚀断裂;由于热处理不当,导致失效拉杆中块状δ-铁素体的大量存在,时效过程中晶界上碳化物的析出造成材料抗腐蚀能力下降,以及材质＂硬脆＂共同导致拉杆发生断裂。     

һ�ָ�ǿ�ȼӳ���˨����ʧЧ����

 针对一起高强度加长螺栓在装配过程中发生突然断裂事故,从螺栓断口宏、微观形貌特征入手,通过逐步深入分析,确定螺栓断裂失效的主要模式为氢脆延迟断裂,断裂成因是由于冶炼或浇铸控制存在问题所造成。