电子工业用冷镦不锈钢丝(ML0Cr18Ni9Cu3)磁性的研究

研究显象管支架紧固件用不锈钢冷镦丝弱磁材料的磁性测试方法 ,通过冲击电流法对奥氏体不锈钢ML0Cr18Ni9Cu3样品的测试 ,提出了测试内控指标 ,并对测试结果进行分析讨论。结果表明冲击电流法对弱磁材料的测试数据可靠 ,方法简便 ,能满足工程使用要求 ,可作为评定钢丝弱磁性的依据     

电子工业用冷镦不锈钢丝(MLOCr18Ni9Cu3)磁性的研究

研究显象管支架紧固件用不锈钢冷镦丝弱磁材料的磁性测试方法,通过冲击电流法对奥氏体不锈钢ML0Cr18Ni9Cu3样品的测试,提出了测试内控指标,并对测试结果进行分析讨论。结果表明冲击电流法对弱磁材料的测试数据可靠,方法简便,能满足工程使用要求,可作为评定钢丝弱磁性的依据。     

ML40Cr盘条冷镦性能研究

分别采用轧制坯和连铸坯生产φ16 mm ML40Cr冷镦钢盘条,连铸坯盘条冷镦后试样全部合格,轧制坯盘条经1/4冷镦后1个试样出现斜裂纹。对2种坯料生产的盘条夹杂物进行分析,夹杂物级别相对较低且相差不大;连铸坯和轧制坯盘条金相组织均为珠光体+铁素体;晶粒度均为9.5～10级,分布均匀;连铸坯生产的16 mmML40Cr盘条带状组织为3级,存在较轻微的枝晶组织,轧制坯生产的盘条带状组织为2.5级,盘条中存在较明显的方框形偏析。分析表明:连铸坯中的方框形偏析经加热、轧制后难以消除,盘条中晶粒细小,使得钢的变形抗力增大,增加了盘条的开裂倾向。     

0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头应力腐蚀行为的研究

本文采用插销试验法并用热模拟试样加以验证的方法研究了0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头在沸腾42%MgCl2溶液中的应力腐蚀行为。试验结果表明，热影响区的应力腐蚀敏感性，主要决定于奥氏体晶粒长大的程度，而以过热区为最大；而具有δ相以条虫状分布的双相组织的焊缝金属则表现良好的抗应力腐蚀性能。     

ML20MnTiB高强度冷镦钢线材的研制与开发

紧固件制造要求ML20MnTiB冷镦钢线材提高冷加工性能、淬透性和综合力学性能。安钢采用100 t转炉—LF精炼—150 mm×150 mm连铸小方坯—高速线材生产线,研制开发出ML20MnTiB高强度冷镦钢线材,主要化学成分如下:w(C)为0.19%~0.22%,w(Si)为0.08%~0.20%,w(Mn)为1.40%~1.55%,w(Ti)为0.04%~0.06%,w(B)为0.000 5%~0.002 5%。冶炼过程中控制硼不被氧化和氮化,轧制过程中开轧温度为(950±30)℃;精轧温度为(870±20)℃;减定径温度为(830±20)℃,吐丝温度为(800±20)℃,入口辊道速度为12~18m/min。生产实践表明:产品综合性能稳定,各项技术指标达到用户制作10.9级高强度螺栓的要求。     

1Cr18Ni9不锈钢丝耐腐蚀性能检测方法探讨

采用盐雾试验检测的Φ0.90 mm1Cr18Ni9不锈钢丝耐腐蚀性能结果和客户加工成弹簧后的检测结果相差很大。为了找到与客户试验结果相匹配的试验方法,采用线性极化法测量阻抗值来检测不锈钢丝耐腐蚀性能。采用三电极体系,试样为工作电极,Pt为辅助电极,饱和甘汞电极(SCE)作为参比电极,饱和甘汞电极的扫描区间为-10~10 mV,扫描速率为0.166 mV/s,对试样进行线性极化曲线测试。经过比对分析:用线性极化法测量阻抗值的测量结果稳定,检测结果和客户的抽检结果一致。     

0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头应力腐蚀行为的研究(续)

2插销法实验结果及分析2、1焊接接头各区的应力腐蚀抗力 用插销试验法得到的OCr18Ni9Ti钢焊接接头各区在143℃42％MgCl_2溶液中的G_(IMP)-t_f关系分别见图14和图15。     

0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢丝冷拉工艺探讨

对Φ10.70mm0Cr17Ni4Cu4Nb(SUS630)马氏体沉淀硬化型不锈钢丝冷变形过程中易出现拉拔断裂、拉拔后自裂以及冷变形困难进行工艺分析和探讨,指出钢丝表面状态不佳是影响拉拔的主要原因。通过细晶表面处理技术,拉拔时选择道次压缩率8%～12%,使钢丝表面处于压应力状态;盘条热处理采用(1040±10)℃保温1h加上(630±10)℃保温4h时效,中间去应力退火采用(640±10)℃保温2～4h,成品前去应力退火采用(630±10)℃保温4h时效,生产出的Φ10.70mm直条钢丝平均抗拉强度1030MPa,延伸率16.4%,硬度HRC值为31,满足GB/T1220—2007要求,用户使用反映良好。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢薄壁管氩弧焊焊接变形的工艺控制方法研究

文章通过控制变量法改变1Cr18Ni9Ti薄壁管氩弧焊的焊接电流、起弧电流、芯棒长短、定位点数以及起弧点位置等参数进行试验,找出影响薄壁管焊接变形的因素及其影响规律,并提出工艺改进的建议。实验表明:降低起弧电流,选取1点定位,定位点对面起弧的方法,并选用短芯棒可减小焊接变形量,焊接电流对变形影响不大。     

谷氨酸钠溶液中Cl-对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的腐蚀的探索

本文分析了氯离子在味精生产中对奥氏体不锈钢容器设备的腐蚀破坏的机理和现象,认为主要原因是在高温(T＞60℃)高浓度的含Cl-钠盐溶液中,随着奥氏体不锈钢的抗孔蚀电位(CTP值)下降、及对应力腐蚀(SCC)敏感性增强,继而产生了一系列的腐蚀破坏,导致材料失效.并提供了一些关于双相钢种与奥氏体不锈钢在相似条件下性能上的某些参比.供味精生产设备、容器的选材参考.     

ML18Al冷顶锻钢丝的试制

论述用于制造自攻螺钉的新材料ML18Al冷顶锻钢丝试制的全过程,探讨粗拉、精拉及球化处理工艺对钢丝力学性能的影响。试制产品质量可满足用户需求。     

冷镦钢ML35盘条的开发

介绍高强度标准件用ML35钢盘条的开发与生产过程。通过对ML35钢盘条的成分和轧制工艺进行调整,采用加热段920～980℃,均热段980～1040℃,开轧温度920～980℃,斯太尔摩辊道入口速度12m/min,出口速度24m/min,延迟冷却方式,可得到综合性能均能满足用户要求的冷镦钢盘条。     

ML40Cr合金冷镦钢线材的开发

介绍ML40Cr合金冷镦钢线材的化学成分及生产控制,通过热机轧制得到了较理想的力学性能和金相组织,其组织晶粒度达到10.5~11.0级;并对产品进行跟踪,结果用户退火时间由原来的18 h缩短到16 h,硬度HRB值同比其他厂家降低5~10,退火晶粒度达到8~8.5级,达到了用户10.9级标准件的性能要求。     

冷镦用不锈钢丝的轻拉

介绍冷镦及冷顶锻不锈钢丝的生产工艺方法、设备及轻拉润滑，分析了轻拉不锈钢丝的性能及连续生产线的优越性。     

ML08Al冷镦钢盘条的试制

介绍采用转炉、LF炉精炼、小方坯连铸机、高速线材轧机生产工艺试制ML08A l冷镦钢的过程。通过控制化学成分、LF炉精炼、全过程保护浇注和控制冷却等工艺措施,使盘条的化学成分稳定,冷顶锻性能优良。     

冷镦钢盘条冷镦开裂原因分析

盘条中的夹杂、折叠、划伤和晶粒度不均等是造成冷镦钢冷镦开裂的原因。在炼钢时控制钢水的洁净度,连铸时防止钢水卷渣,控制速度为2.4~2.8 m/m in,轧钢时采用闭环温度控制、RSM轧制、STELMOR控冷技术。成品尺寸精度达到±0.1 mm,冷镦开裂得到了有效控制。     

ML08A1冷镦钢盘条的试制

介绍采用转炉、LF炉精炼、小方坯连铸机、高速线材轧机生产工艺试制ML08A1冷镦钢的过程。通过控制化学成分、LF炉精炼、全过程保护浇注和控制冷却等工艺措施，使盘条的化学成分稳定，冷顶锻性能优良。     

ML35冷镦钢盘条的试制

通过转炉冶炼、LF精炼和高线轧制,生产的冷镦盘条化学成分和力学性能满足标准要求。生产的 5. 5,6. 5, 8, 10mm盘条的金相组织为铁素体+珠光体,晶粒度 8~9级,脱碳层小于 0. 03mm,盘条的一般疏松 1. 03级,中心疏松 1. 37级,偏析级别均值为 1. 39,经用户使用满足冷镦要求。     

大规格冷镦钢线材的生产实践

分析冷镦钢线材冷镦开裂原因,针对Φ16,20 mm大规格冷镦钢线材出现的冷镦开裂、堆钢、不易集卷、尺寸超差等问题,从炼钢、连铸、轧制等工艺过程控制方面提出优化措施并付诸实践,有效地降低了生产事故,稳定了生产,减少了冷镦开裂。