锚固底梁基础抗冻拔效果好

在寒区道桥设计施工中,许多地方多采用轻型墩台基础、灌注桩基础等,这些方法虽然都有一定的抗冻拔效果,但造价较高。黑龙江省肇东市在排灌渠系的桥闸设计施工中,采用锚固底梁基础,并在10座农道桥上应用。经多年观测证明,效果很好。以肇东市,1988年所建涝洲灌区干渠8米3跨的两棵树桥为例。渠道设计流量18米~3/秒,渠深3.0米,设计水深2.0米,渠底1.0米以下有近4米的粉细砂层,地下水位距地表1.0米。设计锚固底梁基础(底梁     

讷河市灌排渠道农道桥基础破坏原因及防治措施

通过对讷河灌排渠道农道桥的多年观测,发现农道桥破坏的原因有许多,但最主要的是冻胀破坏。文章分析了桩柱冻拔力分析及抗冻拔措施。     

双曲扁壳结构在沈阳市农村中小桥梁上的应用

1 问题的提出 农村道桥在农田基本建设中占有相当大的比重,根据对沈阳市农村道桥的初步调查,中、小型道桥占农田基础建设的30%左右,由于在设计上多不受重视,因此大部分道桥形式落后陈旧,而且破损严重.在这些道桥中,墩式基础板桥约占60%以上,桩柱式基础板桥约占30%左右,其他形式约占10%左右.经统计,沈阳市所属8个县(市)区,每年约有100多座中、小型农桥需新建、改造和配套.由于设计结构形式的滞后,同时受农建资金紧张的制约,农村道桥的修建几乎是几十年不变的陈旧面孔,与建设现代化农业基础设施的总体思路不相适应,影响了现代化高新农业的发展.在灌区、涝区改造中,我们应用经济、耐用、美观的双曲扁壳结构技术进行道桥设计,取得了初步尝试.经十余年的运用观察效果良好.     

轻型桥台基础农道桥的应用

轻型桥台造型有一字式和八字式两种 ,每种形式有混凝土和水泥砂浆砌块石两种桥台。承载设计为汽- 10 ,拖 - 5 0。笔者在实际工作中 ,对轻型桥台式、爆破桩式、摩擦桩式桥进行了多年比较 ,经过理论计算与工程多年运行的实践证明 :轻型桥台在农田道路运用中其全长不超过 2 0ｍ适用。1　轻型桥台的优点1 1　基础开挖简便 ,对基础无过高要求 (如遇软基础或流沙出现 ,可在基础底铺 15～ 30ｃｍ碎石层便可浇筑和砌石 )。1 2　桥台的法向冻胀力小于切向冻胀力。冬季地下水位低于冻层深时 ,可在墩台两侧 0 7倍冻层范围内回填中粗沙或将墩台抹光 ,涂…     

预应力锚杆技术在深基坑支护中的应用

1概述淮安四站工程为南水北调东线一期工程的第二个梯级,工程站身基坑较深,泵站底板底高程为-4.7m,下游护坦齿坎底高程为3.0m,两者相差7.7m。经方案比选,确定基坑支护选用预应力锚杆式钢筋混凝土挡土墙方案,该方案可避免下游侧护坦及翼墙底板下土方发生扰动,有利于翼墙的稳定,且造价较为经济。预应力锚杆技术是将拉力传递到稳定的岩层或土体的锚固体系,即将锚索体穿过滑动面或不稳定区深入土体深层,利用对锚索体施加张拉应力,使得锚锭板带动锚固体不发生位移趋势,锚固体与周围土体产生抗拔摩阻力作用于锚索上,通过锚索将其水平拉力传递给锚…     

水工抗冻结构设计方法 渠系水工建筑物抗冻技术知识讲座

冻土力学是一门年青的科学,直接应用于抗冻工程设计的方法资料较少。本讲介绍的水工抗冻结构设计方法是我所的最新研究成果,仅供水利科技工作者在工程实践中参考。一、桩基抗冻结构设计方法水利工程中的渡槽、桥梁等桩柱基础工程,经常遇到桩柱冻拔。桩柱的冻害轻者影响正常使用,重者造成上部结构倒坍破坏。下面介绍钻孔灌柱桩等摩擦桩及扩大式桩基础的抗冻拔设计方法。 (一) 摩擦桩基的抗冻拔设计:主要包括桩基的抗冻拔稳定验算和桩柱强度的计算。 1.桩基抗冻拔稳定计算:首先由当地观测或参考数据计算出冻胀率,按上期表4选定最大单位切向冻胀力值。δ_rmax然后用例1中的方法求出单位设计切向冻胀力值δ_r。将桩柱上部荷载(P)、自重(G)及     

底板式农道桥在软基上的应用

为解决渠道上桥梁的轨基础不均习沉陷和桥桩冻拔破坏两个问题，笔者设计了一种新的形式——底板式基础农道桥，经过理论计算与工程多年运行实践证明，此种形式是可行的。此种形式的优点在于：1.基础并增较浅，可适用于软土地基和流沙地皇，避免事础的不均匀沉陷；2．底板只受法向冻胀力，切向冻胀力很小，避免桩柱产生冻捡破坏；3．减少施工难度，减少上分量和抽水图册，节约大量的人力和资盖；4.施工中桥面板回整体浇筑，减少配筋量，同时也缩短了工期。其原理是这样的：第一，一般地说，在软土地墓中，由于土地含水量、土地密实度、抗更强…     

沧州境内跨河渠桥梁损坏原因浅析

截止到2001年底,沧州158条(县级以上)河道上共修建水利桥梁2165座,其中1823座均受到不同程度损坏,现已不能正常发挥效益,急须维修或重建,现将桥梁损坏原因简要分析如下。 一、年久失修、超期服役是造成险桥的根本原因 沧州境内的2165座桥梁中有1602座修建于20世纪六七十年代,至今已使用近40年,部分已达     

橡胶坝消力池底板失稳原因分析及处理

泰丰橡胶坝自2003年10月竣工即开始蓄水,2004年6月3日,橡胶坝蓄水至设计高度4.0 m时,消力池底板和陡坡发生失稳破坏,现场情况为:消力池底板上升,陡坡下滑插入消力池底板下面,两侧陡坡向中间侧翻;另外,其他消力池底板亦有轻微上升现象,上升高度为5～20 mm不等.主要原因为:消力池底板所受扬压力过大是造成失稳的直接原因;消力池底板排水孔排水不畅或失效是造成失稳的主要原因;上游粘土铺盖防渗效果差是造成失稳的原因之一;溢流时可能对消力池底板产生的脉动上举力是造成失稳的诱发因素.通过对失稳原因的分析,提出了堵、减、排相结合的处理方案,处理完工后经受了2005年汛期较大洪水的经验,原发生失稳的位置及其他部位均未有异常情况发生,说明该工程采取的处理方案是有效可行的.     

顺层岩质边坡抗滑桩弯折破坏模型及试验研究

悬臂式抗滑桩是边坡工程有效防护手段,由于岩土体介质及滑坡结构的特殊性,其在滑坡推力及锚固反力共同作用下的桩身力学行为有待进一步研究。基于顺层岩质边坡的地质结构特性及顺层滑移模式,对抗滑桩锚固段的桩后土体抗力进行分析,分别考虑土体抗力为矩形、三角形和梯形分布情况,建立悬臂式抗滑桩力学模型,研究抗滑桩在顺层边坡滑坡推力及土体锚固反力共同作用下的弯折破坏位置,得到了抗滑桩锚固段弯折破坏位置与抗滑桩的长度、埋深以及滑移面的剪切力的关系及其表达式。通过试验对模型进行验证,对抗滑桩的理论弯折破坏位置进行实际对比。结果表明:在此种滑移模式下,悬臂式抗滑桩的锚固反力按梯形分布计算时,理论模型计算结果与试验结论有较好的一致性,而在按照矩形或三角形分布计算时,理论结果与试验结论相差较大。所以,在施工设计过程中,应在计算得出的悬臂式抗滑桩弯折破坏位置布置较密的抗弯钢筋或按最不利条件计算最大弯矩,确保抗滑桩的承载能力满足要求。     

水垫塘底板稳定性的动位移响应识别方法研究

利用水垫塘防护结构动位移响应原型观测成果,建立了水垫塘底板、水体、基岩、锚固钢筋的耦合有限元模型,并可据此计算出不同破坏状态下底板块的极限动位移。以二滩工程为例,分析了该工程水垫塘底板失稳破坏各个阶段的动位移响应特性,发现止水未破坏时,振动位移标准差一般不超过10μm,底板振动信号的偏态系数CS在-0.5 ～+0.5之间,峰度系数CE位于2.0～4.0之间,水垫塘底板的振幅比系数λ位于0.5～1.5之间;分析还发现水垫塘底板的振动信号满足统计自相似性,止水未破坏时其分形盒维数都在105以上;在止水破坏后,振动位移标准差及振动信号的偏态系数、峰度系数、振幅比系数将超出上述范围,振动信号维数下降到0.95以下,据此可对水垫塘底板的稳定性进行识别。     

基于大涡模拟的嵌槽式消力池内水力特性研究

传统平底式消力池可能造成临底流速和脉动压强偏大等问题,而嵌槽式消力池可有效降低临底水力学指标。为深入研究嵌槽式消力池内水力特性,基于FLOW-3D软件,采用大涡模拟湍流的方法对平底式消力池和嵌槽式消力池进行三维数值模拟,对比了池内流态、时均压强、脉动压强及频域能量特性。研究结果表明：数值模拟与模型试验结果吻合良好,相比于平底式消力池,嵌槽式消力池可以有效改善消力池流态,降低临底流速,显著降低底板处的脉动压强均方根,从而降低消力池底板破坏的可能性。     

桦川县悦来灌区渡槽工程沉降观测的实施

桦川县悦来灌区渡槽工程采取灌注桩基础,直径1.0 m,单柱式钻孔桩,桩距12.5 m,深渡15～25 m,桩底均位于中砂层,槽身高3.32 m,槽身与底板均为钢筋混凝土结构。为保证该渡槽在施工、使用和运行中的安全,以及为渡槽的设计、施工、管理提供可靠的资料,对该渡槽的稳定性进行沉降观测。     

浅谈橡胶坝在寒区的应用

橡胶坝是一种柔性、新型的低水头式建筑物,它以高强力合成纤维为骨架,内外涂敷橡胶为保护层,能锚固在混凝土底板上的椭圆形坝袋,坝袋内被注水或充气后能膨胀起来控制上游水位。这种坝具有造价低廉、施工简单、运行方便、抗霉性能好、泄洪能力强等特点。 1985年、1987年,黑龙江省林口县分别在乌斯浑河上的建堂及刁翎两地相继建成了两座橡胶坝,设计标准为20年一遇和50年一遇。坝高为1.9 m和2.5 m,坝长均     

大型坝地震特性的经验教训及其对地震设计准则的影响

由于地震作用而引起破坏的少数大坝之中，主要是尾矿坝、水力冲填坝以及一些小的土石坝。遭到严重破坏的土石坝、支墩坝和大型混凝土重力坝不多于10座。这种好的记录的原因主要是由于现代大坝很少遭受强地面震动。在1999年9月21日台湾的奇奇地震当中，垂直干石冈混凝土引水坝的二级断层在靠近右岸坝肩的闸门底板引起了6～8m的竖向不均匀位移。水流过破坏的底板，但是没有给水库带来灾难性的后果。在2001年1月26日印度古吉拉特的布吉地震中，21座土石坝遭到严重的破坏，200座土石坝需要加固。幸运的是，在地震发生时，水库基本上是空库，因此没有引起更大的破坏。这些近期例子表明，强地震可以引起大坝的破坏。尽管如此，没有因为地震而直接造成人员死亡的报道(国际大坝委员会的数据库中大约有40000座大坝)，但这并不能断定地震不会严重危及大坝的安全。因此，需要讨论从这些地震所吸取的经验教训和它们对大型土石坝、拱坝以及混凝土重力坝的抗震设计准则的影响。     

钻孔灌注桩施工工艺及质量保证措施

小洪河近期治理工程第4期第4标段五沟营东街桥梁工程位于小洪河西平段,按汽-20设计,挂-100验算。桥面行车道宽净-7 2×0．5m,桥下部结构采用双柱墩式钻孔灌注混凝土摩擦桩,直径1．2m。桥址区钻孔深度为30m,每个桥勘探孔数4～5个。依据地层岩性特征,将桥址区地层分为4层,分别为:第1层,轻质壤土一般厚0．4～5m;第2层,中粉质壤土,厚7．0～10．0m;第3层,轻质壤土类粉细砂透镜体,厚8．0m;第4层,重粉质壤土,厚7．0m。根据地质资料及设计要求,采用循环钻机成孔。     

郑焦铁路黄河大桥桥墩局部冲刷试验研究

为了保证郑焦铁路黄河大桥桥梁基础安全,同时尽量避免桥梁基础因设计偏于安全而造成工程投资的增加,按单宽流量、河势以及桥墩防护的多种组合,开展了桥墩基础局部冲刷试验研究,分析了桥墩局部冲刷的水流现象、冲刷坑形态和冲刷深度。结果表明:局部冲刷最深点在承台下的桩群之间,略偏向桥轴线上游部位;墩后形成带状淤积体,淤积体随单宽流量的增大而增大。水流方向与桥轴线正交时,桥墩周围的局部冲刷坑形态基本沿桥墩轴线对称分布;水流方向与桥轴线法线存在夹角时,冲坑范围扩大、冲坑深度明显增深,桥墩两侧马蹄形旋涡不再对称分布。墩前抛石护底后,局部冲刷坑深度明显变浅。     

某进水闸粉砂地基碎石桩加固前后沉降模拟分析

粉砂地层上修建水闸等水工建筑物,易发生管涌、流土等渗透破坏、闸基不均匀沉降、闸基粉砂地震液化现象。为使闸基沉降符合工程要求,避免发生管涌、流土以及地震液化现象,需进行地基处理。文章以某进水闸为例,采用闸底板砂砾石垫层和振冲碎石桩复合地基的型式,通过ABAQUS软件对加固前后的地基沉降进行了数值模拟分析,得到了加固前后粉砂地基的沉降规律,为设计、施工提供了科学的依据。     

桩基农道桥的两种施工方法

在农田水利的规划中,田间道路、乡村道路与灌排渠道交叉建筑物,一般采用小型单、双跨桩基桥梁。同江市地处黑龙江省东北部三江平原地带,除局部丘陵岗地外,均属平原地区地质条件,地表向下1～3m为白浆土与黄土,属粘性土壤。3m以下为沙壤土、沙土,沙粒径随深度而加大。上世纪80年代初期,三江平原规划时,灌排渠道与路交叉的建筑物大部分采用枕梁桥。随着乡村交通发展路面级别提高,货车载重量增大,农道桥级别随之提高,至90年代,桩基桥代替了枕梁桥。关于桩基桥的施工,可根据桥位的具体情况、施工时间、工期要求及地质现象,选择以下两种不同的方法。     

浅谈钻孔桩中途停止施工的处理办法及分析原因

1处理中途停止施工的处理办法1．1快速处理法在施工中,由于各方面的所造成混凝土不能正常灌注。当发现混凝土不再下沉,孔内的泥浆不再向外流出时,要快速拔动导管,左右旋转,上下抽动,仍不见混凝土下沉,这时用振捣棒震动导管还是不见下沉。在这种情况下,要立即拔出导管,用测绳量出混凝土上升的高度,算出混凝土的现在的高程,通过护筒标高计算出长度。待导管拔出后,每节导管用水冲洗干净的同时,快速的把钻机再次就位,经过对中、调平后开始安装钻杆开始钻孔。但是最重要的就是钻头的大小(直径)。例如桩径