气冲紧实造型机理探讨

本文对气冲紧实造型机理进行了探讨,提出气冲紧实过程历时仅10～20ms,可分为由上而下的砂层加速阶段以及由下而上的冲击紧实阶段;气冲中,使型砂紧实的主要作用力是运动砂粒的冲击力。提出了气冲冲量的概念。指出气冲时,砂箱顶部气压的升压速度是影响气冲紧实效果的关键。     

气冲造型的新发展

通过理论分析和试验研究，对气冲紧实得出如下结论：①高度松散的低水分型砂最适合气冲造型。在确定气包容积时应考虑有害空间和模板不装排气塞的因素。装有排气塞时，多余空气的过滤作用可以提高紧实度，但能耗要大一些。②气冲阀的有效通道面积不应小于砂箱面积的２０％，型砂上面的升压时间不小于０．０１ｓ。气动杠杆传动的气冲阀是快动阀的发展方向。带孔圆锥阀头具有更大的通道比。③气冲后再用机械压头补压，综合技术经济效果不一定好，节省的型砂和压缩空气不一定能弥补设备投资、造型周期的延长和气冲紧实度的不足。     

气流冲击紧砂原理

文章介绍了气流冲击造型的发展史。阐述了气冲紧砂过程中型砂的运动;各种气压和压力随时间的变化;并以型砂紧实状态图形式表示了在气冲紧砂过程中任一时刻砂柱中压力波和型砂紧实的状态。还分析了气流速度与压实比压的关系;二次气压的升压速度、冲击阀阻流面积的增长速率、砂型高度、一次气压大小等因素对冲击紧砂效果的影响;以及在生产实践中采用同步吹气法、二次冲击紧砂提高模样深凹处及高模样与砂箱内壁间砂型紧实度等问题。     

撞击式冲击阀气冲紧实机构的研究

文中介绍了撞击式冲击阀气冲机构的结构、工作原理及开启过程的运动分析,并对影响冲击阀开启初速度的主要因素进行了理论探讨和实验研究。从而得出:冲击阀开启初速度是影响升压速度dp_1/dt(尤其是刚开始进气时的升压速度)和型砂紧实效果的关键。     

气冲造型拱效应形成机理研究

采用实验方法研究了砂箱内有模样情况下气冲造型的紧实机理。研究发现当模样与模样之间、模样与砂箱壁之间的距离减小时,模样顶面深凹区入口处在冲击紧实过程中会形成“拱效应”。它的形成会阻碍型砂向深凹区的填充,使得深凹处砂型紧实度降低。探讨了拱效应的形成原因。横样顶面型砂对向深凹区填充型砂产生横向力对拱效应形成有重大影响。影响拱效应的工艺因素有模样高度、吃砂量及型砂中膨润土含量等。同步吹气法可减少模样顶面的横向力,能明显提高砂箱与模样之间砂型的紧实度。     

撞击式冲击阀气冲紧实机构的研究

介绍了撞击式冲击阀气冲机构的结构、工作原理及开启过程的运动分析,并对影响冲击阀开启初速度的主要因素进行了理论探讨和实验研究。从而得出:冲击阀开启初速度是影响dp_1/dt(尤其是刚开始进气时的升压速度)和型砂紧实效果的关键。     

气冲压板紧实砂型

气冲压板紧实砂型是先在砂型背面复盖一块钢板,然后再进行气冲紧实的方法。气冲压板紧实砂型的过程可分为型砂加速运动的初步紧实、底板冲击紧实和压板反冲击再紧实三个阶段。由于该法对机器开阀速度要求不高,从而简化机器快开阀的设计。用这种方法紧实的砂型背面平整、紧实度高而均匀;当压板厚度适当和压板与砂箱壁间隙最小时,紧实效果最好;在压板上与模项相对的区域钻些小孔或装些通气塞可以大大提高砂型深凹区的紧实度和砂型的匀实性。     

型砂紧实率对空气冲击造型紧实效果影响的研究

使用空气冲击造型机(砂箱尺寸600×450×520)和空气冲击制样机(样筒尺寸Φ50×120)研究了型砂紧实率对空气冲击造型紧实过程及紧实效果影响,并在对比分析和实验的基础上,推荐空气冲击造型用型砂的紧实率控制在30～40％为宜。     

试论提高低压气冲造型机的功效

目前 ,气冲造型机已被广泛地应用在铸造车间。气冲造型机的特征参数包括 :①冲击阀的开启速度 ,或者阀孔完全开启的时间。②冲击阀过流孔的总有效面积。③冲击阀与型砂表面之间的空间容积 (阀下空隙 )。④冲击阀过流孔的面积与砂箱面积之比。⑤冲击阀所伺服的砂箱面积。气动或气液联动气冲阀的开启速度取决于气冲阀工作腔的压力、充填时间及气动或液动背压腔的排空时间。所有著名气冲阀的动作时间均在 0 .0 1ｓ到 0 .0 0 1ｓ之间。作为特例 ,我们考察几种结构的气冲阀。图 1是ＢＭＤ公司的气冲头 ,它有工作压力为 0 .5～ 0 .6ＭＰａ的低压空…     

砂型回弹及其机理的探讨

在湿型砂气冲紧实与慢压压实的过程中,用自行设计的砂型回弹测试仪,检测了砂型内应力与时间的动态关系曲线及高紧实度砂型的回弹,运用型砂微变形研究的理论基础和流变学理论,对测试结果进行分析,揭示了高紧实度型砂回弹的机理及影响回弹的主要因素,为型砂紧实工艺的选择与评价提供了依据。     

气冲造型匀实性的改进研究

气冲造型法与其它造型方法相比 ,紧实度分布比较均匀 ,但对于顶面宽大、且深凹比大的复杂模样 ,造型时由于型砂在深凹区入口处的堵塞 ,使深凹区的紧实度较低。本文利用气冲压板冲击、气冲成型压板冲击等紧实方法 ,对气冲紧实的匀实性进行了改进研究。结果表明气冲压板冲击和气冲成型压板冲击造型法不但可以提高砂型顶部的紧实度 ,而且能有效地消除深凹区入口处的型砂堵塞现象 ,显著提高整个砂型的紧实度均匀性。     

冲击造型方法中的型砂变形机理

冲击造型时可用两种方法紧实型砂,气体不膨胀和不加速,在气体静压力作用下,型砂被紧实;在气体爆炸膨胀或空气燃气混合气体爆炸时,在气体分子的惯性作用下紧实型砂。采用第二种方法紧砂所用装置如图1(1)所示。喷嘴使气体加速并在砂箱面积上均匀分布,预先蓄积的压缩气体(一般是空气)当箱体打开后就突然膨胀,并开始流动。压力在0.4～0.6MPa 时的膨胀速度达到400m/s,当压差在几十个大气压时,膨胀速度远远超过音速(331m/s)。     

机器造型中正压和负压的应用

正压的应用用正的气压射砂(或填砂)的原理可见图1.在砂斗中填以松散的型砂、用气压为 p_1的压缩空气吹入、型砂因之加速,以很高的速度过射孔向砂箱吹入。射砂气压 p_1愈高,则射砂气流的速度愈大,所得的型砂紧实度也愈高。但是,由于以下的一些原因,射砂气压并不能过高:a)气压高时,砂箱的填充速度也愈快,而砂箱中原有的空气逸出时间愈短。这些空气逸     

铸型和型芯的重力紧实法的发展

利用重力来紧实砂箱中型砂的尝试50年前就有了。20世纪初,在美国已经创造了这样的机器,型砂用提升机升高4米后自由下降到砂箱中;提升机料斗的长度与砂箱的宽度相适应。然而,由于操作笨重和生产率小,这些机器没有得到广泛的应用。从那时起直至1961年止,文献中找不到有关利用型砂自由下落能量来紧实铸型或型芯的新方法的任何资料。1961年,提出了一种最大限度利用重力来紧实砂箱中型砂的新方法。该方法的实质在     

气体冲击气垫压实造型机

专利号联邦德国DE—OS3321439(B22C 9/02) 申请日期 1983年6月14日公布日期 1984年2月2日申请者端士GF公司此造型机是利用气体介质的压力冲击和气垫压实来紧实型砂。在砂箱装备1的上方有一个容器2,气体介质由此容器出来冲击到型砂3上。为了使型砂简单而经济地达到高而均匀的紧实度,冲击紧实之后提高砂箱装备中所具有的压力(例如,通过压缩砂箱装备1中的气体     

电液冲击法紧实型砂

分析电液成形法时,研究了两种工艺过程图;通过冲击型砂上方的柔性薄膜来紧实型砂和在机器工作台上据击以紧实型砂。用来紧实型砂的能源——放电参数为:U=60仟伏,C=12微法拉,L=15兆米的18瓩的脉冲发生器在液体介质中的高压放电。第一种情况(图1α)在位于工作台且装有型砂的砂箱4上固定一流动水室1(耗水量     

气流冲击紧实机理初探

通过试验,发现松散型砂的初次空气冲击和反复冲击时砂箱受力的区别;测试、分析了空气冲击紧实的三个阶段;并进一步探讨了砂箱上部的附加物及型板上的排气塞对空气冲击紧实的影响,     

在弹簧多触头压实下型砂的紧实特性

一、前言压实法是造型机的主要紧实方法。用平压头压实型砂,砂型各部位的紧实度很不均匀,此现象随着模型的高低差增大和砂箱的增高而显得更为严重,因此目前仅用于低砂箱的造型,或作为其他紧实方法的辅助紧实措施。为了适应高砂箱及模型高低差较大的砂型制造,人们对压实造型机做了一系列的研究,其中主要有以下三方面:①在压实过程中伴以震动来     

气冲造型紧实过程的研究

介绍了一种研究气冲造型工艺的实验方法和装置.提出了建压速度的概念;阐述了建压速度、气体压力对紧实过程的影响;分析了无模样和有模样紧实后型砂强度分布的差异,以及回弹现象和“桥”的产生机理.提出了改善和消除桥的一种方法.     

压实时铸型内压力的分布

因型砂引起的各种造型不良和铸造缺陷,是压实造型时的一大问题,这些缺陷大多和型砂的紧实有关。为此,以往对流动性和紧实性等型砂性能进行了很多研究,并提出了各种实验方法。但造型时,除了这些型砂的性能外;压实比压,砂箱和模型的大小、形状,砂的重量等造型条件,成了决定型砂紧实状态的重要因素。因此,有必要将这些因素的影响进一步研究。