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为了确定晶界节点分形维数是否存在,以低碳钢冷轧薄板标样为研究对象,在MATLAB软件平台上自行开发了晶界分形维数计算程序,采用标准分形图形-koch曲线检验了自开发分形程序的准确性,利用该程序计算了3种标准下(不同晶粒延伸度)不同晶粒度级别的金相图片晶界节点分形维数,并研究了不同工艺条件下Pb-Ca-Sn-Al合金晶界节点的分形维数.结果表明:自开发的分形计算程序准确;晶界节点的分形维数存在;不同工艺条件Pb-Ca-Sn-Al合金晶界节点的分形维数与工艺参数之间存在定量联系.在一定范围内,随着压下率、异速比、退火温度的增加,晶界节点的分形维数随之增加;随退火时间的增加,Pb-Ca-Sn-Al合金晶界节点分形维数先上升后下降;退火张力增加,晶界节点分形维数下降. 相似文献
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铜箔轧制润滑状态与表面质量的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
使用不同运动粘度的轧制油和在不同道次压下率条件下进行了铜箔冷轧实验。利用激光扫描共焦显微镜(LSCM)和表面粗糙度仪对铜箔轧后表面形貌进行了表征,得到铜箔轧制变形区膜厚比和摩擦系数。研究了轧制油运动粘度,道次压下率对铜箔轧制变形区油膜厚度、表面粗糙度和前滑值的影响,并从膜厚比、摩擦系数和表面质量3个方面对不同润滑条件下铜箔轧制变形区的润滑状态进行了界定。结果表明,轧制油运动粘度γ40≤15mm2/s时,膜厚比λ→0,摩擦系数μ≈0.1~0.2,属于边界润滑状态,表面质量较好;道次压下率20%<ε≤60%时,膜厚比λ→0,摩擦系数μ>0.1,属于边界润滑状态,表面质量较好。为得到高表面质量的铜箔,轧制油运动粘度应控制在10mm2/s左右,道次压下率控制在30%左右,也即,使铜箔轧制润滑状态控制在边界润滑状态为最佳。 相似文献
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数码相机日益进入我们的生活,给我们生活带来了巨大便利,但是成象质量的问题依然困扰着我们。文章就数码相机在拍摄照片时边缘成象质量较差的问题,提出用来检测数码相机的最佳成象状态的一种简便易行的检测办法,并找到了型号为DSC-F828、索尼R1和松下FZ50三台数码相机最佳成象状态,并发现数码相机在什么状态下成象最佳是有一定规律可循的。 相似文献
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精细采油管理是油田开发的重要环节,是采油厂的核心工作内容,提升系统保证能力是实现油田持续发展的前提和基础。2009年我们率先在传统管理方法的基础上进行突破和创新,着力构建了系统最佳运行状态管理模式。2010年我们继续研究和推进该项目,力求“做精做细、做实做专、实现系统最佳状态运行生产管理的目标”。目前该管理模式已经成为保障工程系统正常生产的有效载体,极大提高了工作效率和执行力,保证了油田开发。 相似文献
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应用取向分布函数(ODF)研究和分析了异步轧制高纯铝箔的形变织构和再结晶织构.结果表明:异步轧制高纯铝箔的形变织构除了C{112}<111>、B{110}<112>和S{123}<634>织构组分外,还有较强的CubeND{001}<110>和{102}织构.异步轧制高纯铝箔的再结晶织构由强的立方织构{001}<100>和弱的R{124}<211>织构组成.随着形变量的增加,异步轧制高纯铝箔的形变织构和再结晶织构呈现规律性的变化,{102}织构减少,S织构先增后减,速比较小时C织构近线性减少,速比较大时C织构则先增后减.异步轧制高纯铝箔的退火样品中有很强的立方织构,这与异步轧制提高高纯铝箔的形变储能有关,形变量过大时,立方织构随形变量的增加急剧减少.{102}织构有利于再结晶立方织构的加强. 相似文献
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采用金相显微镜、扫描电镜及材料拉伸试验机等研究了异步轧制工艺制备的钢/铝复合板的组织与性能,探讨了异步速比对复合板界面剪切强度的影响。结果表明,异步轧制工艺可在30%的临界压下率下实现钢/铝的有效初结合,板材的初结合强度高于同步轧制样品。复合板的界面剪切强度随异步速比的增加先增大后减小,最佳的异步速比为1.2~1.25。异步轧制过程可实现钢基体粗大柱状晶的破碎与晶粒细化,轧后的复合板在450℃退火1h后即可以使钢基体获得理想的软化效果,克服了同步轧制样品在温度超过500℃退火时界面易生成脆性金属间化合物的难题。复合板的反复弯曲次数可达10次。 相似文献
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异步轧制AZ31镁合金板材的超塑性工艺及变形机制 总被引:1,自引:0,他引:1
经过异步轧制工艺获得AZ31镁合金薄板。在300~450℃范围内,分别通过5×10-3,1×10-3s-1和5×10-4s-1不同应变速率进行高温拉伸实验研究其超塑性变形行为,计算应变速率敏感指数m值、超塑性变形激活能Q及门槛应力σ0值。通过EBSD分析和扫描电镜观察拉伸断裂后的断口形貌,分析AZ31镁合金的超塑性变形机制。结果表明:AZ31镁合金的塑性变形能力随着变形温度的升高及应变速率的降低而增强。当拉伸温度为400℃、m=0.72、应变速率为5×10-4s-1时,AZ31具有良好的超塑性,伸长率最大为206%。温度为400℃时,异步轧制AZ31镁合金的超塑性变形是以晶格扩散控制的晶界滑移和基面滑移共同完成的。 相似文献
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采用异步轧制工艺进行了铜铝薄带的复合,并进行了退火处理,利用金相显微镜、扫描电镜和拉伸试验机进行了复合带组织和性能的研究。结果表明:随着压下率的增大,复合带的剥离强度会明显增加;复合带的延伸率和抗拉强度会随压下率的增加先升高后降低,在65%时复合带延伸率达到最大值;压下率增加会促进界面元素的扩散,铜、铝元素的扩散路径增加;总压下率增加,使得复合带铜侧和铝侧压下率差值减小,变形趋于同步。 相似文献
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为了匹配空调性能的最佳状态点,本文选用1台制冷量为5.15 k W的空调机组,实验研究了空调系统的充注量、过冷度和蒸发器出口过热度对系统制冷量及能效的影响,并提出了SH-Q、SC-EER、SC-Q、SH-EER理论匹配曲线,通过曲线匹配出空调系统的最佳状态点。实现最佳状态点匹配的途径可分为两部分:1)首次充注制冷剂充注量,根据匹配曲线找到系统最适宜的蒸发过热度和冷凝过冷度; 2)根据蒸发过热度及冷凝过冷度,调整充注量和节流强度,匹配出空调系统制冷能效的最佳状态点。实验研究了蒸发过热度为0~18℃、过冷度为0~9℃时空调性能的变化规律,根据匹配曲线得到系统匹配的最佳状态点,即最适宜的过热度、过冷度分别为1.3℃、6℃,对应的制冷能效为2.94,与实验区间最小值2.64相比增加了11.4%。 相似文献
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本文提出了异步替换的概念,即将同步流水线的控制通路和数据通路分离,然后将控制部分用异步结构实现,替换同步控制结构,以完成异步流水线的设计。本文首先提出并证明了基于寄存器的异步流水线结构能够获得与同步流水线相似的性能。一个用于异步替换的设计流程被提出,并被用于一款16位DSP的设计。结果显示,与同步结构相比约20%的性能获得了提升,这证明了异步替换的可行性。利用异步替换,可以充分利用同步流水线的丰富资源方便地设计异步流水线。 相似文献
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《材料研究学报》2017,(11)
研究了不同退火温度对大变形异步与同步复合冷轧制TWIP钢(Fe-0.5C-18.6Mn-1.5Al-0.5Si)的组织和性能的影响,结果表明:经96%大变形轧制后的材料组织明显细化,抗拉强度从593 MPa提升至2021 MPa;在500℃以下退火,大变形轧制超细晶TWIP钢未发生再结晶;在500~600℃发生部分再结晶;在600℃以上则发生完全再结晶。随着退火温度升高,材料强度降低,但塑性增加,大变形异步-同步轧制后经700℃退火获得了平均晶粒尺寸600 nm的超细晶TWIP钢,并表现出优秀的综合力学性能,其强度、塑性分别达到1114 MPa、59.4%。此外,制备的TWIP钢在500℃~600℃退火时,奥氏体基体中生成了大量细小弥散的硬质DO3结构的(Fe,Mn)3(Al,Si)型金属间化合物,显著提高了材料强度。 相似文献
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采用异步轧制、多向异步轧制、高温异步轧制、高温多向异步轧制四种不同的方式轧制双相镁锂合金板材。通过光学显微镜、MTS E43拉伸试验机和X射线衍射仪观察不同工艺轧制后合金的显微组织、力学性能以及织构特征,综合分析温度和轧制方向条件耦合对镁锂合金组织和力学性能的影响。结果表明:四种轧制工艺可以使α-Mg相沿轧制方向伸长,同时沿着轧制方向法向细化。高温多向异步轧制后α相厚度最低为2.6μm。多向异步轧制后材料的屈服强度、抗拉强度、伸长率分别为149,167 MPa,14.5%,其综合力学性能最优。多向轧制使双峰织构沿ND方向45°偏转,高温轧制使双峰织构由基极向RD方向偏转的角度降低。轧制后样品R-cube织构组分最强,高温多向异步轧制使β-Li相轧制织构转变成为{001}〈100〉织构,有利于{011}〈111〉滑移系发生多滑移。 相似文献
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本文介绍了如何通过技术手段使电脑保持在最佳状态下运行,进一步提出"修复系统漏洞"、"增加系统内存"等十几个方面的技术解决手段,从而解决了资源浪费和资金浪费等问题,为"环保"做出应有的贡献。 相似文献