从涟钢7号高炉中修看冷却壁设计的改进

涟钢7号高炉于2017年3-4月停炉中修更换了部分冷却壁。本文针对该高炉风口区冷却壁、铜冷却壁及炉身上部冷却壁的不同破损形态,重点分析了设计因素对冷却壁破损的影响,并对改进冷却壁设计预防破损提出了相关的建议。     

涟钢高炉冷却壁破损的原因

对涟钢高炉冷却壁的材质、热面温度、挠度、镶砖材质进行分析,找出涟钢高炉冷却壁频繁破损的原因,认为涟钢最好采用小于1400mm长的镶砖冷却壁,并改进铸铁质量,提高球化率,镶砖材质改为导热性好的炭质材料.     

涟钢300m^3级高炉冷却壁破损原因探讨

本文总结了涟钢300m^3级高炉大修前后冷却壁的破损形式和相应处理措施，分析认为冶炼操作是冷却壁破损的主要原因，提出了减少冷却壁烧损的建议。     

涟钢3号高炉喷补料大面积脱落的处理

1 引言 涟钢3号高炉(323m~3)于2002年12月28日停炉中修,对高炉本体变形的炉壳进行挖补,并更换第4～7段所有损坏的冷却壁。之后,在冷却壁的固定螺栓上焊上锚固件,对炉墙进行了喷补造衬,厚度为250～300mm。在炉壳与冷却壁之间采用了无水灌浆。炉内检修完成后,严格按喷补要求进行了     

日本炼铁高炉长寿措施

在高炉长寿方面．尤其是实施低利用系数的高炉，通过改进高炉炉体冷却装置和炉底耐火材料质量。最近已出现了炉役超过20年的高炉。2003年休风的JFE钢公司西日本（仓敷）2号高炉炉龄创24年最长记录。目前住友金属工业公司和歌山厂4号高炉的炉龄为22年。20世纪70年代高炉休风的原因，以高炉炉身缩小占多数，通过改善立冷壁和提高炉体修补技术后，目前高炉休风的原因大部分是因炉底耐火砖损毁所致。在炉体修补中还对从炉身到炉腹部分的立冷壁进行更换，如和歌山厂的高炉和福山厂的高炉等。     

本钢5号高炉冷却系统运行实践

对本钢5号高炉投产后冷却壁破损情况处理与分析。5号高炉2001年改造后投产以来,一直处于稳定、高产状态。但2003年8月冷却壁出现破损现象,特别是2005年-2007年冷却壁破损较为严重。2007年3月11日年修将8段破损铜冷却壁管根处钢甲割开,发现冷却壁管根有断裂现象,分析原因是由于剪切应力造成的,于是进行铜冷却壁管根修复。又将冷却壁外部连接硬管改为软硬结合的连接方式。通过近两年实践、摸索出一套铜冷却壁管根断裂的处理经验。为高炉稳定顺行提供了可靠的保证。     

武钢4号高炉使用长风口效果

武钢4号高炉1984年大修,开炉后24个月炉腹(四段)冷却壁开始出现破损。1987年9月,破损数目急剧强多。由于漏水,给高炉生产操作带来很多困难。在1987年11月和1988年2月两次武钢炼铁学术年会上,笔者提出使用长风口的建议,用以减弱边沿气流,抑制炉腹冷却壁破损。1988年4月炉腹破损更趋严重,少数冷却壁烧掉,5、6月份曾4次出现炉皮严重烧红,直接威胁高炉安全生产。为防止炉壳烧穿,除加强对炉壳的喷水冷却外,公司还决定尽快造出长540毫米(原为480毫米)的风口供4号高炉使用。6月3日,4     

涟钢7、8号高炉炉缸侧壁工作状态的数据判别

根据2019年中的作业数据,分别对涟钢7、8号高炉炉缸侧壁冷却壁与冷却水之间、冷却壁与碳砖之间、碳砖内外测点之间的传热状况进行了分析。研究表明:8号高炉部分冷却壁壁体本身传热存在问题,7号高炉部分冷却壁与碳砖之间的传热存在问题。炉缸侧壁碳砖大多数部位的内外测点温度之间呈现出良好的线性关系,但各标高位置均有部分内外测点之间的相关系数显著偏低。对侧壁温度最高的7号高炉8.994m14号测温点(内侧)与8号高炉7.700m15号测温点(内侧)进行了分析。根据各部位的不同情况提出了一些针对性的建议。     

涟钢6号高炉长期无计划休风恢复实践

<正>涟钢6号高炉有效容积为2200m3。自2003年12月4日点火开炉以来,生产顺利,各项指标均达到国内一流水平。6号高炉是涟钢第一座2200立方级的大型高炉。高炉采用PW串罐式无料钟炉顶、砖壁合一的薄内衬结构、铜冷却壁、联合软水密闭循环冷却、高风温内燃式硅砖热风炉以及嘉恒轮法渣处理系统等多项先进的工艺技术和新设备。1无计划休风发生背景2013年4月4日13点15分,高炉上料主皮带断裂。高炉工长当即停氧减风控制料线及做休风准备。于14∶18分休风对已断裂的主皮带进行处理。     

武钢3号高炉中修开炉实践

1 概况 武钢3号高炉(1513m~3)第二代炉役于2001年6月15日停炉中修。2002年6月份,由于钢铁市场的变化,公司要求3号高炉于9月份中修投产。这次中修改造,只更换了第4～8段冷却壁、第4段冷却壁以上内衬及炉喉钢砖,对炉顶设备进行了整体更换,将原来