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采用丁苯乳液改性硫铝酸盐水泥砂浆,研究了不同温湿度养护条件(温度包括0,5,10,20,40℃,相对湿度RH包括30%,60%,90%)对丁苯乳液/硫铝酸盐水泥砂浆360d内干燥收缩性能的影响.结果表明:不同温湿度下,掺入5%(质量分数,下同)丁苯乳液均会增大硫铝酸盐水泥砂浆的干缩率,但当丁苯乳液掺量达到10%后,砂浆干缩率会随着丁苯乳液掺量的增加而显著降低.0℃养护时,砂浆干缩率均较小,随着养护温度的提高,砂浆干缩率增大;10℃养护时,砂浆干缩率达到最大(丁苯乳液掺量为5%时,养护28d后在20℃时砂浆干缩率达到最大);20℃养护时,砂浆干缩率有所减小,但仍高于0℃和5℃养护时的干缩率;40℃养护时,基准砂浆早期产生了微膨胀,但改性砂浆则未产生.不同龄期下,高温(40℃)养护砂浆的干缩率要低于低温(0,5℃)养护时.提高相对湿度会降低砂浆干缩率,且龄期越长,作用效果越显著. 相似文献
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《建材世界》2021,42(5)
随着机制砂被更广泛地应用,石粉作为机制砂生产中的一种副产物,能够对砂浆或混凝土的性能产生影响。为了探索石粉对砂浆体积稳定性的影响,以不同水灰比和不同砂灰比砂浆为研究对象,通过测试不同石粉含量下,砂浆不同龄期(1~90 d)干缩率及失水率等性能,得到石粉对砂浆干缩的影响规律并对其机理进行分析。结果表明:不同砂灰比砂浆的干缩,随石粉含量增多逐步增大;不同水灰比砂浆的干缩,随石粉含量增多呈现先减小后增大的规律。当石粉含量一定时,砂浆干缩随水灰比增大而增大,随砂灰比增大而减小。砂浆在受水灰比影响时,干缩主要集中于14 d之前,之后变化较为平缓;在受砂灰比影响时,干缩随龄期增长而逐步增大。 相似文献
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一、不同掺量的UEA砂浆胀缩曲线取40级UEA,按内掺量为4~12.5%成型1:2砂浆试体,作标准检验,各种养护条件下的限制膨胀率.ε_2测定结果列于表1,胀缩曲线如图1所示.可以看出,随着UEA掺量的提高,膨胀增大,收缩减小;当掺入量低于6%时,14d水养的ε_2<0.02%,即使令期延长,ε_2增长值也甚小,很难起到补偿收缩作用;当掺入量大于10%时,随着掺入量的增加,ε_2及其增长速率显著提高.因此,对于40级UEA,最低掺入量应大于7.5%,才能获得膨胀性能良好的砂浆;当UEA级别更低时,掺入量以大于10%为宜. 相似文献
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研究了纤维素在不同养护湿度、不同养护方法及不同龄期下对砂浆抗折强度和抗渗性的影响,探讨了纤维素砂浆复合材料的微观模型。结果表明,掺加纤维素的砂浆后期抗折强度随龄期的增长而增大;养护湿度增大,纤维素砂浆的抗折强度降低;纤维素砂浆应采取湿-干养护方式,纤维素能与水泥水化产物相互融合,促进其强度提高;掺加纤维素的混凝土后期抗渗性能有明显提高。 相似文献
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《新型建筑材料》2017,(4)
通过正交试验研究水胶比、粉煤灰取代率和超掺率、木质素纤维掺量对抹灰砂浆干燥收缩特性的影响,利用最小二乘法建立了抹灰砂浆干燥收缩变形的多元非线性回归模型,提出了M15抹灰砂浆的最优组合为:水胶比0.60,粉煤灰取代率40%、超掺率15%,木质素纤维掺量0.2%。结果表明:低品质粉煤灰等量取代水泥或掺加木质素纤维对砂浆的干燥收缩具有明显的抑制效应,超掺低品质粉煤灰使砂浆的收缩变形略微增大,但影响不显著;砂浆的干缩率随龄期的延长而增加,早期增加快、后期增加缓慢,28d就完成了整个龄期总收缩变形的80%以上,早期是减小砂浆干缩变形的最佳阶段;砂浆干燥收缩变形实测值与模型预测值间的偏差小,模型预测结果准确可信。 相似文献
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在对乌海地区风积沙性能进行分析的基础上,研究了全取代风积沙砂浆的工作性。结果表明,在相同胶砂比、水胶比条件下,与标准砂砂浆进行对比,风积沙砂浆流动度明显较小。胶砂比较低时,水泥对风积沙的包裹性差,难以保证砂浆的工作性。通过不同胶砂比风积沙砂浆实验和减水剂超掺实验证明,当胶砂比提高到1∶2时,才能得到具有一定流动性的全取代风积沙砂浆。测试了不同胶砂比、不同粉煤灰掺量的全取代风积沙砂浆的干燥收缩,结果表明,全取代风积沙砂浆的干缩明显比标准砂大,而粉煤灰的掺入能够减少其干缩,当粉煤灰掺量为水泥的50%时,风积沙砂浆干缩小于标准砂砂浆。 相似文献
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影响道路水泥干缩率的几个因素 总被引:1,自引:0,他引:1
试验研究了道路水泥中各矿物组成以及掺加不同的混合材(如矿渣、粉煤灰、煤矸石、石膏等)对其干缩率的影响.结果表明,干缩率并不只是随C3A含量的增大而增大,它还与其他矿物含量有关,是各矿物共同作用的结果;在本文实验条件下,掺不同混合材的水泥干缩率不同,掺粉煤灰优于掺矿渣,而掺矿渣则又优于掺煤矸石.掺适量石膏可以补偿水泥的体积收缩,但石膏掺量过多又会影响水泥的安定性. 相似文献
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《混凝土》2016,(10)
基于70%再生粗骨料取代率和净浆裹石法拌制再生混凝土,研究不同再生细骨料取代率及矿物掺合料品种与掺量对再生混凝土干燥收缩性能的影响规律。试验结果表明:再生混凝土的干缩应变比同条件下普通混凝土大40%左右,随着矿物掺合料掺量的增加,再生混凝土的干缩应变先减小后增大,单掺粉煤灰效果比复掺粉煤灰与矿渣效果更好,其最优掺量为40%,此时可使再生混凝土干缩应变低于普通混凝土。随着再生细骨料掺量的增加,再生混凝土的干缩应变增大,在单掺粉煤灰40%情况下,再生细骨料取代率在70%以内时,其干燥收缩可低于普通混凝土。在分析试验结果基础上,拟合出适用于再生混凝土干燥收缩的计算模型。 相似文献
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《混凝土与水泥制品》2016,(12)
水泥基材料的湿度扩散和干缩性能是影响其耐久性的重要方面。本文研究了高交联硅树脂乳液对水泥基材料湿度扩散和干缩性能的影响。高交联硅树脂乳液以辛基三甲氧基硅与丙基三甲氧基硅烷两种单体为原料,通过乳液聚合的方式制成。结果表明,水泥基材料的失水量随着环境相对湿度的降低而增大,由于掺加的硅树脂乳液阻止了水泥基材料水化进程,能够有效控制水泥基材料的早期收缩,使得掺加硅树脂乳液的砂浆试块的收缩量小于未处理的砂浆试块。随着硅树脂乳液掺量的增加,砂浆试块前期的干缩量减小,但干燥龄期越长,硅树脂乳液的干缩影响越小。 相似文献
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《混凝土》2016,(12)
为了研究废玻璃粉对混凝土力学性能及干燥收缩特性的影响,测定了废玻璃粉掺量分别为0、10%、20%、30%的混凝土试件在干燥环境及干湿循环环境中的力学性能和收缩特性。试验结果表明:随着废玻璃粉掺量提高,混凝土抗压强度降低。干燥环境下废玻璃粉混凝土强度等级越高,干燥收缩变形越大;随着废玻璃粉掺量的提高,混凝土干缩率呈现逐渐减小的趋势,且均小于基准混凝土;当废玻璃粉掺量为30%时,对混凝土的干燥收缩有所改善。干湿循环环境下不同掺量废玻璃粉混凝土干缩率之间的关系与干燥环境下相似;混凝土干燥阶段干缩率上升速率小于湿阶段干缩率下降速率;废玻璃粉混凝土在干湿循环环境下表现出干缩湿胀特性。 相似文献
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本文研究了粉煤灰掺量、水胶比和养护条件对硬化水泥石的干缩变形及在干燥环境下重量损失的影响。研究结果表明,粉煤灰掺量越大,硬化水泥石的干缩变形越小,而失重越大;水胶比越大,硬化水泥石的干缩变形及失重都越大;随着干燥时间的增加,硬化水泥石的干缩变形及失重都增大。本文分析了产生这些现象的原因,指出硬化水泥石的干缩变形取决于在干燥环境下失水的数量及种类。随着粉煤灰掺量的增大,硬化水泥石中自由水增多而凝胶水减少,从而使得干缩变形减小而失水量增加。水胶比的影响主要归因于硬化水泥石中可失去水的数量的变化。养护条件的影响则与水的分布有关。 相似文献
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为了研究交变荷载作用下CA砂浆的黏弹性能,通过试验分析了温度、沥灰比(A/C)、水灰比(W/C)和砂灰比(S/C)对CA砂浆储能模量、耗能模量和损耗因子的影响。结果表明:温度越高,储能模量越低,损耗因子越大,而耗能模量随温度的升高先增大后减小,当温度为10℃时耗能模量最大;随着A/C的增大,储能模量逐渐减小,损耗因子逐渐增大,而耗能模量随A/C的变化规律与所选的温度区间有关;相比阳离子乳化沥青,选用阴离子乳化沥青时CA砂浆具有更高的刚度和吸能减震能力;W/C和S/C对砂浆动态粘弹性能的影响与A/C的大小密切相关。 相似文献
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研究了矿粉、硅灰和粉煤灰3种矿物掺合料对硫铝酸盐水泥-普通硅酸盐水泥复合体系的标准稠度用水量、凝结时间、水化放热、胶砂抗折及抗压强度、砂浆干缩率、抗硫酸盐侵蚀性能和水化产物的影响。结果表明:随矿物掺合料掺量的增加,复合体系的标准稠度用水量增大,凝结时间延长;掺加矿物掺合料后水化放热峰出现时间延后,总水化放热量减少,其中掺加矿粉和硅灰的试件初期水化速率减慢程度较掺加粉煤灰试件更明显;3种矿物掺合料对复合体系强度的影响差别较大,掺加3%硅灰的试件3 d抗压强度增长较快;硅灰的掺加会使砂浆干缩率增大,矿粉、粉煤灰的掺加可以减小砂浆试件的干缩;矿物掺合料的掺加会提高胶砂试件抗硫酸盐侵蚀性能,掺粉煤灰的试件抗硫酸盐侵蚀性能最好。 相似文献
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通过试验研究了几种不同减水剂在固定水灰比和水泥浆体量的情况下对水泥砂浆干缩性能的影响,试验结果表明:砂浆干缩值尤其是早期收缩值随着减水剂掺量的增加而增大,且高效减水剂比普通减水剂增大砂浆干缩值的效果更加明显。 相似文献