带调整绕圈的3Y／3Y绕组在风机类负载变极电机中的应用

本文论述了一种适合风机类负载６／８极变极电机的新型带调整线圈的３Ｙ／３Ｙ绕组，该绕组采用换相法原理设计，保证了电机在两上极下都有较高的分布系数，并可以相对独立地设计两个极下的性能。与２Ｙ／Ｙ、２Ｙ／△接法绕组相比，明显提高了低速级的力能指标，达到高效节能的目的。     

3Y／3Y＋Y换相变极绕组调制设计

提出了换相法变极（３Ｙ／３Ｙ＋Ｙ）绕组调制设计的方法，该方法能获得两种极数下较高的绕组分布系数，又能使出线头减少到和普通电机一样为６根，使生产和控制都很简便，还进行了对称性分析。     

采用对称迭加法设计8／10极3Y／3Y连接换相变极绕组

以６０槽电机为例，提高采用“对称迭加法”设计８／１－极，３Ｙ／３Ｙ连接，不等匝线圈的换相变极绕组。所获得实用方案的线圈匝比有１：２和１：２：３两种，均为双层布置，工艺简单，与采用等匝线圈的方案相比，３Ｙ并联部分的线圈导体利用率有显著提高。     

10／12极双速绕组设计与谐波分析

当２Ｐ１／２Ｐ２极双速绕组中的Ｐ１为非３的整数倍，而Ｐ２恰为３的整数倍，如Ｐ１／Ｐ２＝５／６时，用“３等分原理”设计出含３Ｙ／３Ｙ接法的换相变极绕组将使单绕组双速的异步电动机双速下均获得良好的性能。文中给出了１０／１２极双速绕组的设计及其谐波分析。     

10／12极双速绕组设计与谐波分析

当２Ｐ１／２Ｐ２极双速绕组中的Ｐ１为非３的整数倍，而Ｐ２恰为３的整数倍，如Ｐ１／Ｐ２＝５／６时，用“３等分原理”设计出含３Ｙ／３Ｙ接法的换相变极绕组将使单绕组双速的异步电动机双速下均获得良好的性能。文中给出了１０／１２极双速绕组的设计及其谐波分析     

多星形移相变极绕组在变极蓄能电机上的应用

本文提出在变极蓄能电机上应用３Ｙ／３Ｙ多星形移相变极绕组并指出其优越性。但也指出不是所有Ｚ、Ｐ＿１、Ｐ＿２情况都能构成此类绕组。它为相绕组内的支路不平衡所限制。     

多星形移相变极绕组在变极蓄能电机上的应用

本文提出在变极蓄能电机上应用３Ｙ／３Ｙ多星形移相变极绕组并指出其优越性。但也指出不是所有Ｚ、Ｐ１、Ｐ２情况都能构成此类绕组。它为相绕组内的支路不平衡所限制。     

巧用反向变极法

通过改变△／２Ｙ变极绕组的下线顺序，基本消除了绕组内部的有害环流，保证了电机的正常工作。     

3Y/3Y Y换相变极绕组调制设计

提出了换相法变极(3Y/3Y Y)绕组调制设计的方法,该方法能获得两种极数下较高的绕组分布系数,又能使出线头减少到和普通电机一样为6根;使生产和控制都很简便。还进行了对称性分析。     

3Y/3Y连接型变极电机“三层调衡绕组”研究

针对典型3Y/3Y连接型移相变极调速电机中相内支路之间的不平衡问题,提出"三层调衡绕组"的概念,详细说明绕组可调衡时定子槽数和两个极对数之间应满足的关系。在"三层调衡绕组"槽号相位图的基础上,详细阐述构造此类绕组的具体步骤及其谐波分析方法。同时,将对旋风机上的驱动电机作为原型电机,按照相关设计参数建立新型调衡绕组电机的瞬态有限元仿真模型,通过计算得到不同转速下电机气隙磁场的分布情况及相关性能曲线,并对各次谐波磁动势含量的理论计算结果与仿真分析结果进行比较,最后完成样机相关性能测试试验。仿真及试验结果都进一步证明了绕组调衡方法的有效性。     

3Y/3Y变极电机的绕组设计和转子槽漏抗计算法

针对36槽4／6极3Y／3Y变极电机绕组三支路感应电动势不平衡的问题,基于分裂线圈法,给出了绕组排列的新方法,确定了线圈分裂比。考虑转子导条集肤效应和磁场不同分布,采用正弦时变有限元法和能量法计算了不同极数下起动时和不同负载时的转子槽漏抗。通过绕组的重新排列和线圈分裂比的恰当选取,绕组的利用率得到提高,转子槽漏抗随负载增大而减小,与传统方法和实测值相比,考虑各转子槽饱和与分布不均匀的转子槽漏抗计算方法更加合理。     

考虑绕组漏阻抗时Y／V联结变压器的平衡条件

考虑绕组等效漏阻抗的影响，导出了Ｙ／Ｖ联结平衡变压器的阻抗匹配系数，二次绕组匝数、一次绕组等效漏阻抗之间的关系，确定了一次侧三相绕组的等效漏阻抗应满足的条件，所得结果可用于Ｙ／Ｖ联结平衡变压器的绕组设计。     

翻车机驱动用绕线型变极异步电动机研究

对翻车机驱动用绕线型变极异步电动机转子绕组的设计，引入“无感绕组”的概念并提出采用复合线圈“线圈对”连接技术，能够做到转子上只需３个集电环，且在两种极数下转子都可以具有较高的阻抗，既保证了变极电机能够有较大的变极切换转矩，又有效地限制起动或变极切换时的冲击电流。     

正弦绕组在Y系列电机上的应用

94年，我厂将正弦绕组应用在Y系列电机上，收到了良好的效果。该绕组为双层同心式，不等匝绕组。通过特定的设计，使电机气隙内的磁势呈正弦分布，电机有害的高次谐波磁势含量和磁势谐波得以削弱，减少了杂散损耗，提高了效率，从而可减少用钢量。应用正弦绕组后，除电机的定干线圈绕组形式、节距、匝数与原Y系列绕组不同外，冲片等仍与原Y系列电机相同，但嵌线工时比同规格的Y系列电机有所增加。以Y160的2、4、6极电机为例，工时增加约40％（但2极电机正弦绕组比原统组嵌线容易）。Y180及以上中心高的2、4、6极电机嵌线所用工时与原绕组…     

翻车机驱动用绕线型变极异步电动机研究

对翻车机驱动用绕线型变极异步电动机转子绕组的设计，引入“无感绕组”的概念并提出采用复合线圈“线圈对”连接技术，能够做到转子上只需３个集电环，且在两种极数下转子都可以具有较高的阻抗，既保证了变极电机能够有较大的变极切换转矩，又有效地限制起动或变极切换时的冲击电流     

Y4－2×61－01No25．8F引风机对轮故障处理

Ｙ４－２×６１－０１Ｎｏ２５．８Ｆ引风机对轮故障处理镇海发电厂李必正我厂两台型号为Ｙ４—２×６１—０１Ｎｏ２５．ＳＦ的双吸引风机（与６７０ｔ／ｈ—８型东方锅炉厂生产的机组配套），由上海鼓风机厂生产，配用电机型号为ＹＤ１４００／７００—８／１０９。电机...     

Δ—Y混合联接低谐波绕组研究

文章推导了Δ－Ｙ混合联接三相交流绕组谐波磁势绕组系数的一般公式，并分析了每极相槽数ｑ为不同值时，Δ接绕组与Ｙ接绕组的槽数分配，匝数关系及其对谐波磁势的削弱作用。     

3Y连接换相变极绕组的槽数选择

1 前言3Y 连接换相变极绕组应用于近极比的恒功率或恒转距异步电动机,在两种转速下工作均可获得较好的性能,且具有引出线头少、变速时换接简单的优点,近年来在生产实践中应用日益广泛。这种接法绕组对极比和槽数均有一定要求,极比确定以后,如槽数选择不当,采用等元件绕组在某一转速下运行时,每相3条并联支路间将会产生环流,使电机噪声及损耗增大,严重时甚至会烧毁电机。本文给出了判断所选择的槽数是否合适的数学表达式和无环流等元件绕组槽数的选择方法,并用实例说明了上述方法的应用。     

四段变极法在高压感应电动机中的应用

对Ｙ接法的高压感应电动机，提出将每相绕组分为四段的Ｙ／Ｙ接法反向－换相混合变极法，与每相绕组分为三段的换相变极法相比，用这种方法获得的变后极绕组有较高的绕组系数及可能有较小幅值的高次谐波。通过实例进行了说明。     

六相双Y永磁同步电机绕组重构与分析

针对三相表贴式永磁同步电机振动噪声问题,本文考虑多相电机绕组结构,基于96槽16极槽极组合对六相双Y绕组结构重新排布,以同转子结构的双Y偏0°整距绕组的两种排布方式和双Y偏30°短距绕组排布方式下,对其绕组系数、磁动势谐波分布、电枢反应磁场结果进行比较分析,并与同结构三相短距绕组排布的永磁同步电机共四种模型下电磁力二维傅里叶分解结果比较分析,为六相双Y永磁电机设计提供借鉴。