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经检验在氩气气氛和1500℃温度下,CaO-SiO2-Al2O3-Fe总O-M炉渣侵蚀镁铬耐火材料,所得结果简述如下:1)在静态条件下,CaO-SiO2-Al2O3-Fe总O-MgO炉渣侵蚀镁铬耐火材料的主要形态包括表面的局部蚀损、耐火材料表面的孔状蚀损以及渣相本体蚀损。3)局部蚀损和孔状蚀损主要是由于表面应力沿着渣膜表面递减而形成的马栾哥尼对流所造成的。渣膜形成于局部蚀损的耐火材料试样上,或者耐 相似文献
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经检验在氩气气氛和1500℃温度下,CaO—SiO_2—Al_2O_3—Fe_总O—MgO炉渣侵蚀镁铬耐火材料,所得结果简述如下: 1) 在静态条件下,CaO—SiO_2—Al_2O_3—Fe_总O—MgO炉渣侵蚀镁铬耐火材料的主要形态包括渣表面的局部蚀损、耐火材料表面的孔状蚀损以及渣相本体蚀损。 2) 局部蚀损率和本体蚀损率随着Fe_总密度的提高和渣中MgO、Al_2O_3密度及耐火材料试样中Cr_2O_3含量的降低而增加。 3) 局部蚀损和孔状蚀损主要是由于表面应力沿着渣膜表面递减而形成的马栾哥尼对流所造成的。渣膜形成于局部蚀损的耐火材料试样上,或者耐火材料试样墙附近的发泡区。 4) 渣膜表面上MgO、Cr_2O_3和Al_2O_3浓度递减而造成表面应力递减,这是因为MgO和Cr_2O_3在耐火材料试样中溶解以及Al_2O_3在铝制坩埚上溶解而形成的。 相似文献
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就材质和结构而言,最近已开发出RH脱气装置用耐火材料,特别是外部渣线部位,用镁碳质耐火材料所砌筑的RH通气管,在几家钢厂得到越来越多的应用,关于RH通气管的材质和结构的改进,将进一步阐述。 相似文献
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铜精炼阳极炉用镁-铬耐火材料内衬的气相腐蚀 总被引:1,自引:0,他引:1
SHARIFIR RAHIMIA GOLESTANI-RARDF KHANLARYH 《硅酸盐学报》2003,31(1):70-73
镁铬耐火材料是铜精炼阳极炉风口常用的耐火材料。除热化学和热机械损耗之外,内衬还要经受气相腐蚀损坏。这里介绍了在伊朗Sarcheshmeh制铜集团(complex)的阳极炉中气相腐蚀的研究结果。由XRD和SEM/EDX对用后的铬镁耐火砖进行了分析。结果表明:在温度约900℃时,耐火内衬因碳沉积而开始破坏。由于耐火材料中含有铁相而使耐火材料的气孔中碳沉淀更加严重。然而对于低铁的铬镁耐火内衬,这种腐蚀将是轻微的。对于尖晶石类耐火材料,未观察到内衬破坏。从实用和经济的观点对阳极炉内衬的上述结果进行了讨论。 相似文献
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在水泥窑用过的镁铬耐火材料中通常含有大量的六价铬。在各种不同的气氛下,借助于高温X射线衍射研究,已阐明了六价铬的形成及用还原法将六价铬变为三价铬。已进行了实验室规模的还原试验,并在碳气氛下成功地将用后砖内的六价铬加以还原。 相似文献
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某些工业用耐火砖的微观结构已能用扫描电子显微镜加以描述。“直接结合”意味着材料可达到的溶解程度是直接的,并且镁铬砖微观结构中的非硅酸盐相间产生的接触广泛,然而,因为TEM试样材料的薄片是非均匀性的,所以企图去观测镁尖晶石砖中的直接结合现象是不能实现的。 相似文献
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测试了11种从市场上购买的镁铬耐火材料的基本性能,并测定了20℃、950℃和1 400℃下的抗折强度,950℃和1 400℃下的线性热膨胀系数,通过静态方法测定了杨氏模量及950℃下的断裂功。计算了抗热震性Rst和R4值及相关的抗热震性(TSR)。通过静态或动态法测得的杨氏模量值,Rst标准都是预测TSR的有效方法。在20℃和950℃下通过不同方法测定了杨氏模量并进行比较,结果证实,杨氏模量与温度有关。 相似文献
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分析了炼铜转炉用镁铬耐火材料在使用时受到侵蚀的主要因素. 查明,此种耐火材料受到侵蚀的主要原因是由于在铜水的作用下材料的结构发生层状变化,以及在热冲击的作用下材料发生剥落. 针对材料的这一特点,在使用炼铜转炉用镁铬耐火材料时选择了其最佳参数,以进一步提高材料的抗侵蚀性. 相似文献
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采用熔融的方法进行制样,并以标准样品和高纯试剂配制熔融的系列标准玻璃片来建立校准曲线,用X射线荧光光谱法测定镁铬耐火材料中Na、Mg、Al、Si、Cr等11个元素。结果表明:该方法有效地克服了镁铬系列耐火材料存在的矿物效应和颗粒效应,方法简单,快速,准确。当试样中Na2O、MgO、Al2O3、SiO2和Cr2O3的质量分数分别为0.47%、40.00%、8.24%、11.84%和27.07%时,其测定结果的相对标准偏差分别为4.04%、0.25%、0.32%、0.46%和0.24%;本方法的测定值与化学分析法的测定值较一致,能满足常规分析的要求。 相似文献
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本方法采用同一份分析试液测定镁铬质耐火材料中的铬、钙、镁、铁、铝5种元素,铬用高氯酸直接氧化测定,钙、镁不需分离直接测定,铁、铝连续测定。 相似文献