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3t/h炉顶热风冲天炉及其节焦效果 总被引:2,自引:2,他引:0
在介绍3t/h炉顶热风j中天炉结构的基础上,说明了该;中天炉的主要工艺参数:热风温度控制在400℃以下,铁液温度控制在1400~1450℃之间,炉渣FeO含量1.5%~2%,目前每次熔化时间为3-4h,平均层铁焦比12~14,总铁焦比9-10;该冲天炉节省焦碳的效果特别明显,可供有关铸造厂参考。 相似文献
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通过两个工程实例介绍了多程管热风换热器水冷冲天炉的结构和使用情况。所介绍的冲天炉熔化率分别为5t/h与8t/h,热风温度分别为300~350℃与400~450℃,铁液温度1450-1550℃,铁焦比8-9.5,炉龄约80天,熔化每吨铁液的炉衬成本约为3元。 相似文献
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多程管式烟囱高温热风冲天炉 总被引:4,自引:4,他引:0
本文介绍了多程管式烟囱高温热风冲天炉的结构和使用情况.该炉熔化率2.5t/h,热风温度为400~450℃,铁液温度稳定在1500℃,铁焦比8~10. 相似文献
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日本千叶钢厂6号高炉在原有产量的基础上,为向3号发电站提供足够的高炉煤气,采用高焦比生产炼钢生铁,通过调整风口前吸热量、物料分布、鼓风量,防止铁水中[Si]含量和热损耗上升。操作结果,焦碳能量转换效率达到70~80%。高焦比一般是以提高高炉内热量为目的,或在生产铸造生铁时补充铁水中的[Si]还原热。而6号高炉的高焦比操作则是为了在提高焦碳能量转变效率的基础上,产生更 相似文献
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应用扫描电子显微镜和差式扫描量热仪研究了Sn-2.5Ag-0.7Cu-XGe系三个成分的无铅钎料.结果表明,该合金系的显微组织为鹅卵石状的初晶晶粒加上分散微细条状和小颗粒状的共晶组织.在钎料中添加0.5%或1.0%的Ge元素,显微组织的形貌没有改变,但其中的金属间化合物Ag3Sn和Cu6Sn5趋于细化,分布趋于均匀,Ag3 Sn相从长条状向细小针状转变.加入Ge元素后合金的熔化开始、熔化峰值和熔化结束温度都有所降低.同时Ge元素的加入使熔化曲线的吸热峰宽度变窄,熔化结束部分变长,但对熔化温度区间的影响较小. 相似文献
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《中国铸造装备与技术》1967,(3)
“99”型曲线中天炉——成都红旗铸造厂该厂以毛泽东思想挂帅,突出政治,坚持科学试验与生产实践密切结合。炉型采用曲线,工艺采用冷风强化,大间距辅风口,配合炉缸送风与开渣操作。取得了总焦比17.06、层焦比18.20、平均出铁温度1376~1427℃、熔化强度15吨/米~2时的显著效果。废钢用量由原来的20~25%降至5~8%。 相似文献
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用含铜67~72%、矽1.7~2.5%、铅1.5~2%与锌24~28%的铁矽黄铜来代替耐摩合金锡青铜Oφ-1C-1、O(?)C6-6-3及锌合金(?)AM 5-10,已经在金属切削机床与修理工作的零件生产中应用了。熔化铁矽黄铜的主要原材料,可采用含锌30%以下的回炉黄铜95%,含矽75%的矽铁3.0%与铅2.0%。用含铜67~72%、矽1.7~2.5%、铅1.5~2%与锌24~28%的铁矽黄铜来代替耐摩合金锡青铜Oφ-1C-1、O(?)C6-6-3及锌合金(?)AM 5-10,已经在金属切削机床与修理工作的零件生产中应用了。熔化铁矽黄铜的主要原材料,可采用含锌30%以下的回炉黄铜95%,含矽75%的矽铁3.0%与铅2.0%。 相似文献
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郁志凯梁晨毛孟颖钮旭晶 《电焊机》2022,(10):62-71
对分别采用搅拌摩擦焊和熔化焊的连接板焊接接头的金相、拉伸、弯曲、硬度及疲劳性能等方面进行对比研究。两种焊接方式金相均合格;采用搅拌摩擦焊的连接板接头抗拉强度为275.67 MPa,比熔化焊(263.8 MPa)高约4.5%;搅拌摩擦焊接头弯曲性能侧弯180°均合格,熔化焊接头侧弯试件在110°左右时由于存在气孔导致裂纹出现;搅拌摩擦焊接头的硬度分布近似W形,中心层焊核区显微硬度值约为79~104 HV,在-18~-6 mm和6~18 mm范围内出现软化现象,最低硬度为69 HV,熔化焊接头的中心层焊缝区显微硬度值约为92~97 HV,在3~9 mm范围内出现软化现象,最低硬度为71 HV;搅拌摩擦焊接头中值疲劳极限为137 MPa,比熔化焊(117 MPa)高约17%。 相似文献
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等离子喷涂纳米团聚体粉末的熔化特性研究 总被引:3,自引:1,他引:2
纳米陶瓷粉末(CYZ:ZrO2-4.5wt%Y2O3-25wt?O2和YSZ:ZrO2-8wt%Y2O3)经过团聚后,采用等离子喷涂(APS)方法在GH30高温合金表面制备热障涂层(TBC).用透射电镜(TEM)、扫描电镜(SEM)、场发射显微镜(FESEM)和X射线衍射仪(XRD)对团聚体粉末在等离子焰流中的熔化情况、制备的涂层组织结构进行了分析研究.结果表明:团聚后的球形粉末经过等离子弧后对于较大的团聚体颗粒只是表层约1μm被熔化,颗粒内部仍保持原始粉末的纳米结构;制备的涂层主要由熔化结晶部分和未熔化的纳米粒子构成,熔化结晶部分晶粒尺寸为60~80nm,大于原始粉末尺寸;CYZ涂层组成相为稳定的t相和c相,涂层中分布有大量的微裂纹和闭合的孔隙;两种涂层的孔隙率分别为6.2%和7.6%. 相似文献
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1.绪言如果把重油或天然气等事先裂化处理成为900~1000℃含CO、H_2的高温气体,这样的处理过程称为裂化,所得的气体可称为裂化气体。直接从冲天炉熔化区下部吹入。这样,吹入的高温可燃性气体能够使熔化区的热量负荷因之大为减轻,有利于铁水过热,还能减少层焦比,节约焦碳,降低铸件成本,提高铸铁牌号,从而对获得优质高温的铁水是很有意义的。 相似文献
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《中国铸造装备与技术》1969,(3)
在夺取无产阶极文化大革命全面胜利的阵阵凯歌声中,我厂三车间工人同志成功地制成了一台碎铁机。铸铁在熔化前必须把铸锭敲碎,这样就能熔化得快,提高铁水温度和铁焦比。过去敲铸锭是用大铁锤一锤锤打的。每天要敲十几吨生铁,体力消耗极大,而且一个铸 相似文献
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一、概述众所周知,为了获得化学成分稳定准确,适当铁水过热温度优质的铁水,就必须首先对冲天炉熔炼过程中的主要输入量——风、铁、焦进行稳定控制。尽管这三者之间的关系早就被国内外学者研究过,主要研究成果是网状图,其中被各国公认的是1961年 Pattersun 修正过的网状图。图中对每一种铁焦比都可找到相应最优风量,从而就可以得到在此铁焦比最高熔化速 相似文献
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通过DSC差热分析、光学显微镜、扫描电镜和EDS能谱分析研究了不同含量Er(铒)对Al-Mg-Si-Cu合金的铸态、均匀化组织的影响。结果表明:Er可以明显细化Al-Mg-Si-Cu合金的铸态组织。添加w(Er)=0. 4%,合金的晶粒细化效果较好;添加w(Er)0. 4%时,合金的初熔温度和熔化温度没有明显变化;添加w(Er)=0. 6%时,合金的初熔温度和熔化温度分别提高8℃和6℃。均匀化过程中析出了大量十分细小的析出相,均匀分布在晶内。Al-MgSi-Cu合金均匀化组织中晶界残留相主要为Al Cu Si相和Cu Al2相。添加w(Er)=0. 6%后,合金均匀化组织中晶界残留相主要是Er Al3相和Al MnFeSi相。 相似文献
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《中国铸造装备与技术》1974,(3)
在党的十大精神鼓舞下,在批林整风运动的推动下,在上级党委和市工代会科技组的领导下,杭州铸造厂广大革命职工在工业学大庆的群众运动中,积极推广应用优选法,通过优选试验,在冲天炉熔炼中节约用焦方面,取得了成果。该厂冲天炉是在上海新建机器厂的2.5~3吨/时冲天炉的基础上作适当修改而建成的。每天开炉,日产量在12吨左右,总焦比为1∶11~12,铁水温度为1390~1420℃左右。经过优选以后,总焦比提高到1∶14.5~15,铁水温度为1390~1410℃,但有时在熔化后期铁水有氧化现象。为了巩固优选成果,提高铁水质量,进一步降低焦耗,杭州铸造厂铸铁车间 相似文献
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采用 5 k W CO2 激光器对电工铜排进行表面熔化处理 ,并对激光熔化处理后铜排的显微组织、导电性能、接头发热性和腐蚀性能进行了研究。结果表明 :激光处理后 ,铜排的表面硬度增加了 10 % ,晶粒尺寸减小了 3倍。对于3 mm和 6 mm厚的铜排 ,激光处理可使接头的电阻分别减小 4%和 2 .8%。随着扭距从 1× 9.8J到 4× 9.8J变化 ,激光处理接头的发热量从 3%降到 1.1%。在 Na Cl水溶液中 ,激光处理对铜排的腐蚀性能影响较小 相似文献
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采用真空感应法熔炼K403及K417G镍基高温合金,熔炼期间用无纸记录仪进行监控。调整C的初始加入量和精炼时间,确定出合金熔炼期间的参数变化对C烧损及O含量的影响。结果表明:镍基高温合金K403真空感应熔炼期间,随C初始加入量由0.03%、0.09%增加至0.18%的过程中,合金中C烧损量由2.2%、3.8%增加至16.1%,合金中O含量由42×10-6、28×10-6降低至5×10-6;当精炼时间由30 min增加至40 min时,合金中C烧损量由7.7%提高至8.8%,合金中O含量由20×10-6降低至15×10-6。熔化速度和真空度对镍基高温合金K417G中的C烧损及O含量影响较大,熔化速度慢和初始真空度低,C的烧损量增大,但熔化速度慢有利于降低合金中O含量。精炼期间真空度对合金的气体含量影响较大,精炼期高真空有利于降低合金中的O含量。 相似文献