酒钢2^#高炉破损炉皮（Q235C钢板）微观组织分析

通过对2^#高炉破损炉皮进行微观组织分析及力学性能测试，认为破损主要是因为炉皮长期受高温影响。使炉皮内部组织发生转变，使得材料性能下降，造成炉皮开裂。     

广钢4#高炉后期炉皮变形的维护与生产实践

广钢4^#高炉进入晚期，炉身冷却壁破损，炉皮变形严重。本文结合生产实践介绍高炉炉皮变形的维护与操作。     

酒钢6号高炉炉体破损调查

对酒钢6号高炉(450m3)停炉小修时的炉体破损调查进行了总结.重点考察了炉皮变形、冷却壁破损情况,对冷却壁进行金相分析,指出了冷却壁破损及炉皮变形、开裂原因,并提出了相应技术措施.     

本钢5号高炉炉体破损原因浅析

本钢５号高炉于１９９６年４月１日停炉中修，介绍了５号高炉中修前的生产操作情况及存在的问题，总结了炉皮，耐火砖衬，冷却壁的破损情况，分析了破损原因，并提出了改进意见及延长高炉使用寿命的措施。     

铜冷却棒在广钢4号高炉中的应用

广钢4号高炉炉役晚期先后在冷却壁集中破损、炉皮变形严重的冷却壁上安装了44支铜冷却棒,以代替破损冷却壁,取得了良好的应用效果。     

酒钢7号高炉炉皮开裂修复实践

高炉炉役后期由于冷却壁水管破损,冷却壁本体烧损冷却功能下降,炉皮会出现发红变形开裂现象,影响高炉日常安全运行和各项指标进步,严重者会发生炉皮烧穿,造成高炉非计划停炉和人员伤害。本文就7号高炉炉体状况不同时期炉皮开裂修复方法展开探讨,提出了炉皮开裂修复的新方案及相关要求。     

铜冷却棒在临钢1号高炉的应用

临钢1号高炉炉皮常有烧红甚至烧穿现象,严重影响高炉的正常生产。通过在冷却壁集中破损的部位安装铜冷却棒代替破损冷却壁,使生产恢复了正常,效果良好。     

高炉铜冷却壁取样研究及破损原因分析

 在整个高炉结构中,炉身下部至炉腰炉腹位置是影响高炉寿命最薄弱环节之一,铜冷却壁应用该区域可形成“渣皮”作为永久性炉衬,有效延长高炉中部寿命,实现了高炉高效和长寿的统一。然而,在生产实践中渣皮频繁脱落,铜冷却壁热面裸露,导致铜冷却壁大面积破损,严重影响生产。针对鞍钢某高炉铜冷却壁破损情况进行了简单的介绍;采用金相分析、扫描电镜及能谱分析和化学分析方法,对破损的高炉炉腰段铜冷却壁进行取样研究。研究结果表明：在高炉内服役过程中,铜冷却壁中氧含量偏高,在受到高温煤气流冲蚀后,在其热面产生了“氢脆”现象,这是造成铜冷却壁破损的根本原因。提出了防止铜冷却壁破损的建议。     

天铁高炉减少风口破损操作实践

针对天铁第一炼铁厂高炉风口破损严重的问题,分析出其产生原因为有害元素含量高、上部调整装料制度不合理、渣皮脱落等,通过优化配料,调剂炉况,保持合理的操作炉型、采用快速恢复炉况技术,使高炉风口的破损数量大幅降低,降低了设备的休风率,显著提升了高炉的经济技术指标。     

酒钢7号高炉冷却壁破损原因简析

酒钢7号高炉开炉后不久,炉身冷却水管大量破损、炉皮开裂煤气泄漏。结合炉停炉后冷却壁破损的状况,对冷却壁破损的原因进行了分析,并针对存在的问题提出技术改进措施。认为高炉长寿是一项系统工程,设计、选材、施工是高炉长寿的基本条件,新建和大修高炉要充分论证,从设计上解决风口带"凸台"的问题,选择优质的设备材料,严格按施工标准施工,满足高炉长寿的要求。     

鞍钢炼铁厂3号高炉炉体破损调查

在１９９１年２月２４日鞍钢炼铁厂３号高炉拆护检修的过程中，进行了炉体及炉缸破损的调查，通过调查，摸清了炉缸炉底的破损情况，及炉墙结垢情况，分析出了破损原理。提出了一些延长炉缸寿命的建议．     

鞍钢炼钢厂3号高炉炉体破损调查

在１９９１年２月２４日鞍钢炼钢厂３号高炉拆炉检修的过程中，进行了炉体及炉缸破损的调查，通过调查，摸清了炉缸炉底的破损情况，及炉墙结垢情况，分析出了破损原理，提出了一些延长炉缸寿命的建议。     

新钢3~＃高炉炉体破损与改进意见

新钢3~#高炉第三代于1972年11月11日开炉,1976年8月9日停炉,一代炉令3年零9个月。从开炉至停炉全部生产锰铁,实际生产了1386日。本代炉体结构如图一。整个一代主要技术经济指标如下表:为了探讨锰铁高炉的合理内型和结构,对高炉炉体侵蚀、冷却设备的破损、炉皮变形等情况进行了观察和测绘。一、炉体破损概况炉体破损情况如图二(一)炉喉钢砖本代炉喉钢砖为单段纵列式结构,共30块,没有脱落现象,破损特点为:1、在园周方向,北面(卷扬机方向)比较完整,南面变形与破损比较严重。2、在炉喉高度方向,从上至下破损变形情况逐渐严重,并在碰撞点处有明显的分     

邯宝2号高炉铜冷却壁水管破损后的应对措施

邯宝2号高炉铜冷却壁水管破损后,因水管破损面积过于集中、破损速度逐渐加剧,给高炉生产操作带来极大的困难。在前期操作应对中,由于过于在乎渣皮的结厚程度,经常造成炉墙结厚。在后期操作应对中,采取了科学的高炉管理方法,以下部调节为主、以上部调节为辅,使得高炉操作炉型的得到了合理维护,保证了安全生产,促进了生产指标的进步。     

高炉风口区炉皮严重破损的焊接修复

1985年3～4月间,重钢炼铁厂620m~33号高炉3号风口区炉皮连续两次炸裂,裂缝长达9.5m,同时5号、6号、7号、9号、10号风口区炉皮也出现不同程度的破损,严重影响了高炉的正常运行。公司要求在短期内采取有效措施进行抢修。我们经过实地考察     

首钢股份高炉铜冷却壁使用维护技术

简要分析了铜冷却壁的破损形式和破损机理,并结合首钢股份3座高炉操作实践,重点总结了铜冷却壁使用维护技术。铜冷却壁使用维护技术的关键是铜冷却壁热面必须要有一定厚度的渣皮,而要维持稳定且有一定厚度渣皮,一是炉外要强化冷却效果,二是炉内要维持良好的挂渣环境。首钢股份高炉通过控制合理的冷却水进水温度、冷却水流量和边沿煤气流分布等,投产多年以来实现了铜冷却壁零损坏的良好业绩。     

武钢4号高炉炉底炉缸破损调查分析

武钢４号高炉（２５１６ｍ＾３）第二代炉役采用了全炭砖水冷薄炉底结构，一代炉役寿命达１１年６个月，停炉大修时的破损调查表明，炉底炉缸的破损严重，究其原因主要是采用的普通炭砖质量差。因炭砖质量差，开炉仅１年半，炉基温度就升高到５６０℃，此后便开始了长达１０年的钒钛矿护炉，确保了炉底炉缸的生产安全，炉底炉缸的破损调查结果也表明钒钛矿护炉是富有成效的。     

武钢4号高炉使用长风口效果

武钢4号高炉1984年大修,开炉后24个月炉腹(四段)冷却壁开始出现破损。1987年9月,破损数目急剧强多。由于漏水,给高炉生产操作带来很多困难。在1987年11月和1988年2月两次武钢炼铁学术年会上,笔者提出使用长风口的建议,用以减弱边沿气流,抑制炉腹冷却壁破损。1988年4月炉腹破损更趋严重,少数冷却壁烧掉,5、6月份曾4次出现炉皮严重烧红,直接威胁高炉安全生产。为防止炉壳烧穿,除加强对炉壳的喷水冷却外,公司还决定尽快造出长540毫米(原为480毫米)的风口供4号高炉使用。6月3日,4     

大型铝电解槽侧部破损原因分析及对策

本文针对大型电解槽侧部破损情况，认为炉帮形成差是侧部破损的主要原因，分析了影响炉帮形成的因素，根据电解槽的设计、材料和能量平衡等有针对性地提出了解决电解槽侧部破损的措施。     

宝钢3号高炉停炉后的破损调查及长寿经验

宝钢3号高炉停炉后,从本体上部的炉喉部位到下部的炉缸部位,进行了全面的破损调查分析。3号高炉第一代炉龄达到近19年,单位炉容产铁量高达1.57万t/m^(3),是目前国内4000m^(3)级以上的最长寿大型高炉。其长寿的主要经验是,当炉体冷却壁侵蚀较快并有水管破损时,要及时在操作技术和设备等方面进行改进,如:安装微型铜冷却器,维持合理的渣皮厚度;提高和控制好冷却强度;更换炉身中下部破损冷却壁等.