BEHAVIOR OF FLUORINE IN BLAST-FURNACE SMELTING Ⅲ. MOVEMENT OF FLUORINE IN Al M~3 EXPERIMENTAL BLASTFURNACE SMELTING PAO-TOU IRON ORE

在本文中,我们报告了1M~3实验高炉冶炼包头铁矿时所取得的煤气、炉尘和炉料样品的分析结果。实验结果指出,氟在炉顶煤气中绝大部分系以氟化氢的形态存在。从热力学计算与实验结果的比较,得知煤气中的氟化氢与炉料中石灰或石灰石之间的化学反应接近平衡。由于石灰或石灰石对氟化氢的吸收作用,在正常高炉操作条件下,炉顶煤气的含氟量仅约3—13毫克/立方米。因此,可以预料由于矿石含氟而引起的一系列高炉冶炼上的问题,均可以较顺利地获得解决。另外,我们对炉内各平面边缘煤气中含氟量变化的规律,以及氟进入炉尘的机理均作了讨论。     

氟在高炉冶炼中的行为 Ⅳ.氟在11M~3高炉冶炼包头铁矿过程中的变化及其挥发机理

本次对高炉内氟的变化的研究,系在石景山钢铁厂内11M~3高炉上进行,试验结果证实了前一文中关于1M~3实验高炉内氟变化情况的结论,即煤气中氟与石灰或石灰石间接近平衡,而与温度的分布有很大关系。本次度验取得炉料样品较多,因此对氟从矿石中和熔渣中的挥发机理有所阐明,而对氟在高炉内的变化获得了较为完整的概念。     

氟在高炉冶炼中的行为——Ⅱ.包头铁矿的实验高炉冶炼试验

为了研究包头铁矿的冶炼特性及由于矿石含氟所引起的一系列问题起见,我所于1955年11月筹建了有效容积约为1米~3的实验高炉一座及全部附属设备。1955年11月30日至12月8日及12月20日至12月24日进行了二次试炉。经过设备上的改进后,于1956年1月20日至2月11日及4月23日至5月29日进行了二次冶炼试验,获得设计上所要求的的主要数据后停炉。在实验高炉冶炼试验期间并进行了4次物质平衡的试验。结果发现绝大部分的氟进入炉渣中,进入炉尘中的氟石多,而高炉煤气中的氟极低.     

氟在高炉冶炼中的行为 Ⅴ.11M~3高炉冶炼包头铁矿中成渣过程之研究

在本文中,我们报告了11M~3高炉冶炼包头铁矿时炉料样品包括矿石、初渣、终渣的岩相分析及初渣的化学分析结果,并结合温度测定数据,画出了高炉中等温线及各区域的分市情况,以及各区域炉料中的矿物组成。根据以上实验结果,讨论了冶炼包头铁矿时的初渣形成机理,并指出初渣的性质与一般酸性铁矿不同,此点对高炉的顺行有利。     

BEHAVIOUR OF FLUORINE IN BLAST-FURNACE SMELTING Ⅳ. MECHANISM OF VOLATILIZATION OF FLUORINE AND ITS MOVEMENT IN A 11M~3 BLAST-FURNACE SMELTING PAO-TOU IRON ORE

本次对高炉内氟的变化的研究,系在石景山钢铁厂内11M~3高炉上进行,试验结果证实了前一文中关于1M~3实验高炉内氟变化情况的结论,即煤气中氟与石灰或石灰石间接近平衡,而与温度的分布有很大关系。本次度验取得炉料样品较多,因此对氟从矿石中和熔渣中的挥发机理有所阐明,而对氟在高炉内的变化获得了较为完整的概念。     

BEHAVIOUR OF FLUORINE IN BLAST-FURNACE SMELTING Ⅱ.SMELTING PAO-TOU IRON ORE IN AN EXPERIMENTAL BLAST-FURNACE

为了研究包头铁矿的冶炼特性及由于矿石含氟所引起的一系列问题起见,我所于1955年11月筹建了有效容积约为1米~3的实验高炉一座及全部附属设备。1955年11月30日至12月8日及12月20日至12月24日进行了二次试炉。经过设备上的改进后,于1956年1月20日至2月11日及4月23日至5月29日进行了二次冶炼试验,获得设计上所要求的的主要数据后停炉。在实验高炉冶炼试验期间并进行了4次物质平衡的试验。结果发现绝大部分的氟进入炉渣中,进入炉尘中的氟石多,而高炉煤气中的氟极低.     

含氟化氫高炉煤气对三号結构鋼的高溫腐蝕

合氟铁矿在高炉中冶炼时,炉顶煤气中含有微量的氟化氢(6—14 p.p.m.);本研究观察了含氟模拟煤气对三号结构钢的腐蚀情况。所用合成煤气的成分为:0.05—5%HF,1.5—2.5%H_2,0—1%H_2O,6—8%CO_2,19—23%CO,余为N_2;实验的温度范围为250—530℃。在～390℃以下,腐蚀产物为FeF_2,有保护作用。煤气中氢的存在,能阻止FeF_2的生成。在～390℃以上,所生成的FeF_2即被水蒸气转化为Fe_3O_4;即使在原先干燥的合成煤气中,组份中的CO_2和H_2作用所生成的水蒸气,已足够推动此转化反应到完毕。所以在～390℃以上,腐蚀产物都为Fe_3O_4。以上所得的各实验结果,都与热力学计算的结果相符。将氟化氢浓度自0.05%提高到5%,在390℃以下,腐蚀作用并不显著地增加。     

高炉炉顶煤气回收设备

高炉炉顶煤气回收设备是将均压时排放到炉外的高炉煤气作为燃料进行回收的设备,同时也是防止高炉向大气中排放粉尘和噪音等公害的有效设备。本设备由石川岛播磨重工业公司研制成功,曾荣获日本1980年节能设备优秀项目奖。     

未来的高炉炉顶装料设备

高炉炉顶的钟式装料设备的缺点很多,如大小钟的制造,运输,安装,检修都很困难,使用过程中容易变形。若取消大钟、小钟,改用一个旋转溜槽向炉内布料,不仅从根本上免除了上述料钟式装料设备的缺点,而且能按冶炼需要将炉料分布于炉喉内的任意点,消除了炉料对炉墙的剧烈冲击。这种新型炉顶装料设备(简称旋转溜槽式)首先是由卢森堡的Wurth厂设计出来的。该设备1970型的试验模型见图1所示。它是一个生产模型,用来研究炉料从料斗通过溜槽向代表炉喉区的4扇形区布料的情况。它主要的特点是:有两个装有转阀和炉料流量控制阀的闭锁料斗,一个中心下料管,一个在布料时可调节斜度的溜     

大容量高炉无钟装料设备

一个已知炉缸直径或炉容的高炉,只有在料柱的煤气分布均匀时才能获得最高的生产率。因而长期以来高炉工作者就致力于改善炉料和焦炭的物理化学性质,使其在下降时能承受高负荷。通过严格的分类和提高炉料的质量可减少煤气的压力损失,并又可在同样供风情况下使之含有较高的煤气量。尽管炉料和焦炭经过细致的准备,然而特别在     

氟在高炉冶炼中的行为——Ⅰ.氟对高炉型熔渣粘度、熔化性及脱硫力的影响

在本文中,我们报告了含氟高炉型熔渣的的粘度、熔化性和脱疏力的研究结果。所用熔渣包括坩埚冶炼渣与合成渣,含氟化钙最高达40.7%。试验数据指出氟能显著地降低熔渣的粘度与熔化温度,但对硫在渣、铁间的平衡分配影响较小。因此作为初步估计,在计算硷度时可以将氟化钙视为中性。根据本文试验结果,我们从熔渣的离子结构观点讨论了氟影响熔渣性质的机理。     

HIGH TEMPERATURE CORROSION OF MILD STEEL IN BLAST FURNACE EXHAUST GAS CONTAINING HF

合氟铁矿在高炉中冶炼时,炉顶煤气中含有微量的氟化氢(6—14 p.p.m.);本研究观察了含氟模拟煤气对三号结构钢的腐蚀情况。所用合成煤气的成分为:0.05—5％HF,1.5—2.5％H_2,0—1％H_2O,6—8％CO_2,19—23％CO,余为N_2;实验的温度范围为250—530℃。在～390℃以下,腐蚀产物为FeF_2,有保护作用。煤气中氢的存在,能阻止FeF_2的生成。在～390℃以上,所生成的FeF_2即被水蒸气转化为Fe_3O_4;即使在原先干燥的合成煤气中,组份中的CO_2和H_2作用所生成的水蒸气,已足够推动此转化反应到完毕。所以在～390℃以上,腐蚀产物都为Fe_3O_4。以上所得的各实验结果,都与热力学计算的结果相符。将氟化氢浓度自0.05％提高到5％,在390℃以下,腐蚀作用并不显著地增加。     

钒钛矿高炉冶炼低燃料比操作实践

德钢2号钒钛矿冶炼高炉通过调整送风制度、缩小进风面积、提高鼓风动能,为提高煤气利用率、降低燃料比打下了良好基础。积极摸索合理布料制度、稳定气流、提高煤气利用率,创造了单月煤气利用率40%、燃料比597 kg/t的良好成绩。减少炉内漏水,降低不必要的燃料消耗,促进了炉况稳定顺行。加强日常管理和操作,采用精细化管理为燃料比的继续降低提供了有力支撑。德钢2号高炉采取的一系列有效措施降低燃料比,使高炉稳定顺行,为进一步降本增效提供了实践经验。     

日本高炉炼铁三次能源的开发

本文就70年代末以来,日本高炉炼铁三次能源开发的进展,对热风炉废气余热、高压高炉均压操作的放散煤气、高炉渣显热回收及干式除尘 炉顶余压发电的动向作了介绍。经估算,由于采用上述节能措施,高炉每冶炼一吨生铁,可减少热量支出约130～150×10~3千卡,相当于18.5～21.4公斤标准煤,大致为炼铁工序能耗的4.0～4.9%。     

本钢六号高炉强化冶炼实践

对本钢六号高炉(2850m3)强化冶炼实践的过程进行了总结。通过采取精料、提高和稳定炉温、加大矿批重降低燃料比、优化布料矩阵使煤气流合理分布、提高风温、出净渣铁、降低慢风率和休风率等措施,使炉况长期保持稳定顺行,实现了高产、低耗的目标。     

高炉炉温控制方法

高炉操作条件发生变化时，高炉炉温相应地．要发生变化，如何稳定炉温从而稳定炉况，一直是高炉操作的中心问题。众所周知，高炉下部是炉芯死焦层，当高温煤气充分流过死焦层时，死焦层处于活跃状态，于是使炉缸温度升高。反之当操作条件变化使死焦层透气性变差时，高温煤气不能充分通过时，死焦层处于呆滞状态，于是使炉缸温度下降。炉缸温度过高或过低均不利于高炉顺行，以前利用上下部调剂手段对炉温进行控制，所需要时间长，影响高炉冶炼指标。日本钢管公司发明了一种控制高炉炉温的新方法，其特点是控制效果能快速呈现，其关键是利用一…     

安钢2200m~3高炉富化煤气引射器设备改进

随着高炉冶炼技术水平的提高,入炉风温的提高,高炉焦比的降低,高炉煤气的发热值降低,直接制约了烧炉质量,为了进一步提高热风炉风温,利用富化煤气提高煤气的发热值迫在眉急。安钢2200m3高炉热风炉富化煤气引射器由于原设计存在技术缺陷,开炉(2005年10月15日)至2007年1月一直无法使用,制约高炉的入炉风温。针对现状对热风炉富化煤气引射器存在的技术缺陷进行了技术改造,从而达到提高风温、降低焦比的目的。     

高炉的高氧化镁渣冶炼问题

高炉在用18.5%MgO的炉渣进行冶炼时,炉子比较顺行,炉温比较稳定。但由于炉渣的脱破能力较弱,必须提高炉渣的总碱度((CaO+MgO)/SiO_2)。本文着重地分析了高MgO渣冶炼时焦比升高的原因。理论计算证明将白云石直接装入高炉时由于带入炉中的CO_2量(每吨铁)增加了15%,导致了高炉的直接还元率以及因此的焦比的升高。应将白云石作为烧结原料。     

玉钢1080 m~3高炉80焦冶炼实践

2016年钢铁行业形势严峻,煤焦资源紧张。焦炭大幅涨价且焦炭实物库存持续偏低,焦炭品种变化频繁,对高炉的稳定顺行造成不利影响。为了缓解紧张局面,在玉溪新兴钢铁有限公司的部署下炼铁厂3#高炉进行80焦冶炼,在科学合理制度保障下,通过严控焦炭热态强度,调剂适宜的煤气流分布并加强生产组织管理等,玉钢3#高炉顺利开展了80焦冶炼实践,80焦使用比例最高突破50%,取得了较好的经济技术指标和冶炼效果。     

电炉炉顶吹氧冶炼工艺

上钢五厂从1980年10月起在装入量为8～10.5吨,变压器功率为3000KVA的电弧炉上进行了50炉次以上炉顶吹氧强化冶炼工艺试验。以廉价的增碳剂代替生铁配碳,提高配碳量。在炉料熔化70％时开始用炉顶水冷氧枪吹氧,脱碳量达0.8％左右。采用数学模