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以低速大扭矩水压马达的柱塞副为研究对象,确定了水压马达的初始参数;基于力平衡方程及流量方程,建立了功率损失和动态的数学模型。以总功率损失、滚球速度和位移作为柱塞副的性能指标,分析了水膜厚度对柱塞性能的影响。通过分析柱塞副的静压支承特性原理,以柱塞副总功率损失最小为目标函数建立了影响柱塞副静压支承性能的优化模型,对柱塞副的结构进行了优化设计,得出在θ0为19°,柱塞底部直径为15 mm,阻尼孔直径为0.18 mm时,柱塞副支承腔的水膜厚度最佳,为2.027 μm。研究表明:结构优化后的柱塞副具有功率损失低、润滑性能好、静压支承性能及动态性能高的特点。 相似文献
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为了对乳化液泵的动态特性进行研究,在AMESim中建立K35055M型乳化液泵液压系统模型,对柱塞的位移与吸、排液阀的开启和关闭特性,吸、排液阀开启关闭特性与腔内压力关系进行了分析,并且通过仿真得出了乳化液泵的流量特性曲线,通过计算得出了泵的容积效率。 相似文献
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旋流—静态微泡柱分选方法及应用(之二) 柱分离过程的静态化及其充填方式 总被引:13,自引:0,他引:13
1 柱分离装置内的流体状态1.1 柱塞流模型浮选柱内流体的流动习惯上都认为是柱塞流。即在柱内同一横断面上 ,矿浆与气泡的流速均相等。矿浆与气泡二者均匀分布在整个截面上 ,就象一个柱塞一样 ,平行地有规则地向前推进。柱塞流模型的特点在于 :不发生矿浆或气泡的水平方向移动 ,气泡与矿物颗粒的碰撞与粘附只在垂直方向上进行。这样 ,在矿浆自上而下的流动过程中 ,精煤含量不断减小 ;与此对应 ,在气泡自下而上的升浮过程中 ,矿化气泡的数量及携带的精煤量不断提高。根据塞流模型建立的柱体高度与浮选效果关系为 :Hf=(Af z- Ay) /βz …… 相似文献
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张瑞祥 《探矿工程(岩土钻掘工程)》1985,(4):24-24
目前钻探生产所用BW250/50泥浆泵,因陶瓷柱塞容易炸裂,我们已改用铁柱塞,实践证明效果较好。但还存在柱塞与柱塞杆的封闭问题,运行中经常发生串水和螺母反扣现象,直接影响压力、水量。根据上述情况我们对柱塞与柱塞杆又做了改进其结构如图所示。改进后的柱塞结构简单、易加工,使用维修方便。由于改进后的柱塞是实心体,因此就杜绝了柱塞与柱塞杆之间的串水现象,保证了压力、水量、同时也节省了各种垫圈,平时工作基本不需要维修。 相似文献
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廖谟圣 《探矿工程(岩土钻掘工程)》1978,(5):47-65
第四节轴向柱塞油泵和轴向柱塞油马达 一、特点轴向柱塞油泵—油马达的结构特点是柱塞运动方向与油泵—油马达轴的方向基本一致,即柱塞系沿轴向排列的。 相似文献
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王荣生 《探矿工程(岩土钻掘工程)》1981,(3):56-56
衡探BW250/50泥浆泵的柱塞是采用陶瓷柱塞,它在往复运动中,温度必须保持在70℃以下,因此采用外冷却(即一根冷却水管的水对准每个柱塞冲洗冷却)。在实际使用中,经常发生柱塞炸裂事故,严重影响正常钻进生产。由于在机场更换陶瓷柱塞比较麻烦,根据我们野外队修配间的具体条件,用柴油机上更换下来的废铝合金活塞自行铸造空芯柱塞,见附图(在柱塞压紧螺帽端钻7毫米孔四个,使柱塞内腔保持有水,并与进水管和出水管的水连通,由外冷却变成内冷却)。经我队18台BW250/50泥浆泵的实际使用,具有以下特点: 相似文献
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TDB径向柱塞泵的设计与研究 总被引:3,自引:0,他引:3
本文分析了TDB径向柱塞泵柱塞副及柱塞内腔无效容积引起的功率损失,导出了柱塞配合间隙及柱塞内腔颈部直径两个基本计算公式,它们为柱塞泵尤其是径向柱塞泵的设计提供了新的内容。 相似文献
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廖谟圣 《探矿工程(岩土钻掘工程)》1978,(6):67-73
第五节径向柱塞油泵、径向柱塞油马达 一、特点径向柱塞油泵——油马达的结构特点是柱塞(或活塞、下同)运动方向与动力轴的轴线互相垂直,即柱塞沿径向呈幅射状排列。 相似文献
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介绍了一种基于Pro/E的煤矿泵柱塞的设计方法,通过Pro/E构建起泵柱塞的三维模型,运用ADAMS进行仿真分析,并且运用虚拟网络系统进行应用仿真。对于更好地运用计算机技术设计煤矿泵柱塞,提高煤矿的生产效率能够起到一定的参考和借鉴作用。 相似文献
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分体式柱塞又称双元件柱塞,由明显小于油管内径的圆球与下端带锥面的空心圆筒组成的新型柱塞。它除能适应高气液比且液相滑脱损失严重的油气井条件之外,还具有不关井连续生产的优点。这种非常规的柱塞气举方式已经在美国德克萨斯州成功应用,增产效果明显。根据分体式柱塞连续气举的采油原理,新建立了一套高18m,40mm的分体式柱塞气举可视化装置。实验研究旨在:一是优化设计上行球筒触发组件和下行缓冲组件等主要配套部分;二是系统地开展分体式柱塞连续气举的物理模拟实验,测试该实验装置的气举特性。该研究成果对于研发配套装置、观测认识柱塞气举气液固三相流动规律和指导现场试验均具有重要的指导意义。 相似文献
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