加氢反应器用21/4Cr-1Mo钢焊接接头K_(IH)的试验研究

对反应器母材 2 Cr-1 Mo钢及其焊接接头在高温、高压、氢环境下门限应力强度因子 KIH的研究 ,具有重要意义。基于试验标定的柔度曲线 ,采用恒位移试验方法 ,在高温、高压、氢环境中用 WOL试样测试了加氢反应器用 2 Cr-1 Mo钢焊接接头的 KIH,测得 KIH的平均值为 94 .5( MPa·m )     

1Cr5Mo耐热钢的焊接工艺试验及施工

依据１Ｃｒ５Ｍｏ钢炉管的化学成份与力学性能，选用ＨＣｒ５Ｍｏ焊丝和Ｒ５０７焊条，采用氢弧焊打底（管子内充氩气保护），手工焊盖面的焊接方法（焊口预热温度为３００℃），对１Ｃｒ５Ｍｏ钢炉管进行焊接，焊后立即包以保温材料缓冷，２４ｈ后进行１００％的Ｘ射线探伤，然后对焊口进行热处理（７５０℃×２ｈ）。对１Ｃｒ５Ｍｏ钢炉管进行 焊接试验表明，接头焊缝的力学性能完全达到ＧＢ１５０－８９标准中的要求，热处理后，     

1Cr5Mo与20钢炉管的焊接

炼油化工装置中管式加热炉多采用１Ｃｒ５Ｍｏ和２０钢材质炉管。由于炉管量大、位置复杂且必须现场焊接，为保证异种钢的焊接质量，满足１Ｃｒ５Ｍｏ钢焊接性能要求，改进焊接工艺并进行工艺评定试验，确定了合理的焊接工艺参数，完成了２０００个１Ｃｒ５Ｍｏ与２０钢炉管接头的现场焊接，接头质量合格，保证了工期，取得了较明显的经济效益。     

有堆焊层的C—0.5Mo加氢反应器抗氢蚀性能研究

采用模拟试样,在高温、高压、充氢条件下,试验了Ｃ－０．５Ｍｏ钢和有奥氏体不锈钢堆焊层的Ｃ－０．５Ｍｏ 抗高温氢腐蚀性能的差别。试验结果表明：由于堆焊层可降低Ｃ－０．５Ｍｏ基中的扩散氢浓度,使得有不钢堆焊层的Ｃ－０．５Ｍｏ钢抗氢蚀性能显著高于无堆焊层的Ｃ－０．５Ｍｏ钢。用以上试验结果,分析一台堆焊层的Ｃ－０．５Ｍｏ钢另氢反应器,认为该反应器可在高于Ｎｅｌｓｏｎ曲线中０．５Ｍｏ钢的操作极限条件下继续安     

高温高压临氢用钢—APIRP941—1997（第五版）简介

ＡＰＩＲＰ９４１是目前国际上广泛使用的选择高温高压临氢设备抗氢材料的准则,其原始版本（ＡＰＩＰＵＢＬ９４１）称为“纳尔逊曲线”。自１９４９年提出到１９９７年,经过了多次修改、补充。ＡＰＩＲＰ９４１—１９９７（第五版）介绍了修改后的高温氢环境下钢材的操作极限曲线,列举了１．２５Ｃｒ－０．５Ｍｏ钢和２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢的几例高温氢腐蚀事例,并对高温氢腐蚀的影响因素进行了分析。     

ZG4Cr25Ni20与1Cr5Mo异种钢接头的焊接

从ＺＧ４Ｃｒ２５Ｎｉ２０与１Ｃｒ５Ｍｏ的成分和性能入手,分析它们各自的焊接特性及其异种钢接头的焊接特点,确定试验参数并通过试验制订合理的焊接工艺,在南京炼油厂制氢装置的转化炉焊接工程实践中取得了良好的效果。     

乙苯烷基化反应器开孔改造的焊接工艺评定

结合乙苯烷基化反应器改造工作，介绍了Ｃｒ－Ｍｏ钢（含Ｃｒ５Ｍｏ＋Ｃｒ５Ｍｏ，１５ＣｒＭｏＲ＋Ｃｒ５Ｍｏ）焊接中采用同质焊接材料时的焊接工艺、焊接材料的选择和焊后热处理制度。     

加氢反应器用211／4Cr—1Mo钢焊接接头KIH的试验研究

对反应器母材21／4Cr-1Mo钢及其焊接接头在高温、高压、氢环境下门限应力强度因子K     

11／4Cr—1／2Mo—Si钢制加氢反应器焊接

随着石油化工设备高参数及大型化的发展，对压力容器的焊接要求越来越高。在国内，我厂首次将国外钢材１１４Ｃｒ－１２Ｍｏ－Ｓｉ钢（符合ＡＳＴＭＡ３８７Ｇｒ１１ＣＬ２）作为主体材料制造了１台加氢反应器，并为此做了多方面的试验。１焊接性鉴于１１４Ｃｒ－１２Ｍｏ...     

21／4Cr—1Mo复杂应力状态下低周疲劳裂纹扩展规律评价

通过对有预制裂纹带缺口的圆柱形试样的常温、高温低周疲劳裂纹扩展试验,并应用ＮＨＲＤＳ有限元程序进行了缺口附近轴对称问题的循环应力、应变计算,研究了非均匀分布复杂应力状态下低周疲劳裂纹扩展规律。研究表明,２１４Ｃｒ－１Ｍｏ材料复杂应力状态下低周疲劳裂纹扩展速率可以采用当量应力强度因子范围表征。     

35CrMo钢真空扩散焊接接头的疲劳试验

对３５ＣｒＭｏ钢在采用两组焊接规范（真空度为４Ｐａ；焊接压力为５６ＭＰａ；焊接时间为１ｍｉｎ；焊接温度分别为８６０℃、９００℃）下获得的焊接接头进行了标准疲劳试验及缺口疲劳试验。试验结果表明：扩散焊接接头的抗疲劳性能优于母材；扩散焊接接头的疲劳寿命对缺口的敏感程度比母材低。采用真空扩散焊接工艺焊接制造空心抽油杆即使对焊接接头不进行切削加工，也不会影响空心抽油杆的寿命。     

21／4r—1Mo 壁乙烯裂解炉管焊接工艺

进行了２１／４Ｃｒ－１Ｍｏ炉管工艺试验和接头性能检验,选择了合适的焊接规范和热处理回火参数,接头经回火脆化敏感性试验,其脆化温度增量远低于控制指标。     

15MnMoVNRe高强钢焊接区域的组织与性能

在ＣＯ２焊和Ａｒ＋＋ＣＯ２混合气体保护焊条件下,通过“铁研试验”、拉伸、冲击和金相试验等,对１５ＭｎＭｏＶＮＲｅ高强钢焊接接头区域的化学性能、显微组织及断口形态进行了试验研究,结果表明：采用“低强匹配”焊接（ＧＨＳ－５０焊丝）严格控制焊接线能量（ｑ／ｖ）在２０ｋｊ／ｃｍ以下,可在不预热条件下焊接淬硬颂向较在的１５ＭｎＭｏＶＮＥｅ钢,并可保证焊接接头性能满足使用要求。该焊接工艺可大大提高焊接生产率、     

Cr5Mo工艺管线异质焊接接头性能分析

运用组织分析、断口金相学、硬度检验、高温性能试验和有限元法等方法对Ｃｒ５Ｍｏ工艺管线的异质焊接接头进行了研究。     

国产15CrMo厚钢板经压力容器制造工艺考核综述

在用１５ＣｒＭｏ厚钢板制做临氢反应器过程中,对其进行了制造工艺适应性考核试验,考核试验项目包括：钢板模拟焊后热处理;钢板经热冲压成球形封头后模拟焊后热处理;钢板经热冲压成球形封头后经调质处理、高温校圆热处理、稳定尺寸热处理;球形封头母材和拼接焊缝经热冲压成形、调质处理、中间消除应力热处理和最终产品焊后热处理;筒体母材和纵缝焊接接头经中间消除应力热处理和最终产品焊后热处理。考核试验结果表明：１５ＣｒＭｏ厚钢板有较好的力学性能和焊接性能,有较强的压力容器制造工艺适应性。     

超低氢粘结焊剂埋弧焊2.25Cr—1Mo厚钢件—用焊后低温加热法防止氢…

２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢厚壁压力容器埋弧焊采用焊后低温加热（ＬＴＰＷＨＴ）代替中间消除应力退火（ＩＳＲ）、防止焊缝出现横向裂纹的基础是：焊缝残留应力和扩散氢含量峰值（ＤＨＣ）位于最终焊道之下的硬化区，而采用正确的焊后低温加热即可使扩散氢含量降到引起开裂的临界扩散氢含量以下。埋弧焊的焊缝金属中扩散氢含量决定于熔剂的类型和成分，ＰＦ－２００粘结焊剂在炉中再次烘干后立刻用于焊接，其焊缝熔敷金属的扩散氢含量     

9Cr—1Mo钢焊后热处理回火参数P值的确定

通过对９Ｃｒ－１Ｍｏ钢模拟粗晶区回火后性能的研究，确定了该钢合适的焊后回火参数Ｐ值的范围，并通过实际焊接证明，其所确定的回火参数Ｐ值能满足接头性能的要求     

蒸发管管子与翅片间的异种钢焊接

蒸发管管子为２０ｇ无缝管，翅片用１５ＣｒＭｏ钢，翅片与管子之间的连接为异种钢焊接。介绍了焊条、焊接电流及焊速不同时对接头性能的影响，以及在不预热和不消氢情况下异种钢焊接的有效解决办法。     

加氢反应器的材质与特性

目前,制造加氢反应器均采用各种型号的Ｃｒ－Ｍｏ钢,近年来采用最多的是称之为Ｆ３Ｖ的改进型Ｃｒ－Ｍｏ钢种。据统计,自１９８７年以来,世界范围内已有３５台Ｆ３Ｖ钢制加氢反应器投用。此外,还有增强型２Ｃｒ－Ｍｏ钢（１９８４年通过ＡＳＭＥＣｏｄｅＣａｓｅ２０９８认证）制反应器,正在经受实践的考验。用Ｆ３Ｖ钢制造加氢反应器主要有如下五条优点：（１）在高温（４５０℃）下可承受更高的设计压力,运行安全可靠;（２）具有优良的耐氢腐蚀性,一旦反应器因故超温,如短时间达到５１０℃,装置仍可安全运转;（３）具有更高的…     

国产热壁加氢反应器试板解剖测试与研究

充分利用第一台国产热壁加氢反应器带主焊缝的役后试板，开展了２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢的回火脆化、断裂韧度与氢致裂纹扩展的试验研究，并对测试结果作了介绍。