双吊点塔式起重机起重力矩曲线的确定

针对目前双吊点臂塔机起重力矩曲线的理论值与实测值误差较大的现实 ,根据塔式起重机力矩限制器的作用机理 ,指出常用起重机起重力矩特性方程的局限性 ,对双吊点吊臂塔式起重机是不准确的 .笔者通过力学分析提出双吊点吊臂塔式起重机的起重力矩特性的计算方法 ,并由程序实现之 ,从而解决了双吊点塔机的起重力矩曲线绘制的理论 ,并提出了实际应用中对理论曲线调整的方法 ,最后作为实例给出了用程序和常规算法计算 42m双吊点臂QTZ31 5塔机的起重力矩特性表 .     

液压轮式起重机的倾翻及防止

液压轮式起重机(下称起重机)在设计计算中具有一定的静稳定性(下称稳定性)。目前国内外常用的稳定性计算方法大致分为三种情况: 1.认为吊具、吊重是倾覆因素,而整机自重(包括吊臂在内)都视为稳定因素。计算公式:     

塔式起重机多吊点吊臂结构的受力计算

以双吊点水平式吊臂结构为例,用多跨连续外伸梁和组合结构两种建模方式,分析了其在自重荷载作用下起升平面内受力计算的方法.经分析对比,对文献[1]的方法进行了改进,将整个吊臂(包括所有吊臂拉杆)简化为一组合结构,并对臂架使用的刚性拉杆或柔性拉索进行了分析处理,阐述了在力法方程中使用叠加原理对吊臂刚性拉杆或柔性拉索的最终内力计算结果的影响.构造了更适合多吊点水平式臂架结构的基本体系,列出了力法典型方程,推导出适合于该结构内力计算的一般方法,该方法建立的吊臂力学模型更符合实际.推导出多吊点吊臂内力计算的一般公式,为多吊点吊臂结构在起升平面内的内力计算提供了具有典型性和普遍性的方法.对提高塔式起重机力学分析计算精度,建立更准确的模型,改善设计制造质量具有现实意义.     

塔机水平吊臂双吊点位置优化

塔式起重机水平吊臂双吊点的位置对塔机吊臂在工作工况的应力分布、位移均产生较大的影响。采用SUMT优化方法，吊臂简化为精架结构，结构计算采用ADINA分析软件，用拟合二次抛物线构造目标函数，求得双吊点的最优位置。     

塔式起重机水平吊臂双吊点位置优化

塔式起重机水平吊臂双吊点位置对吊臂在工作工况的应力分布、位移均产生较大的影响，本文采用ＳＵＭＴ优化方法，吊臂简化为杵架结构，结构计算采用了ＡＤＩＮＡ分析软件，用拟合二次抛物线构造目标函数，求得以吊点的最优位置。     

小车变幅塔机长臂架吊点位置近似计算

本文假定在吊臂自重作用下小车无爬坡,使吊臂跨内顶面近似保持水平为控制条件,来确定单吊点的位置;它与目前国内外产品吊点实际位置基本吻合。对双吊点吊臂,我们将吊臂自重转换成集中荷重,根据三种最不利工况产生最大弯矩相等的条件,给出双吊点的近似位置;它与国内外塔吊实际吊点位置相接近。     

半潜式起重铺管船起重机吊高与跨距的优化配置

采用基于粒子群算法改进的蚁群算法进行了浮吊起重机吊高与跨距参数优化,以起吊时吊臂主弦杆正应力最小为优化目标,以吊臂长度、高度和吊臂的仰角为设计变量,以应力、位移、高度为约束条件,给出了吊臂长度、截面高度、主弦杆尺寸等初步优化结果,并校核了各起吊工况的被吊物与吊臂间隙,给出吊高与跨距关系曲线。     

多元多项式回归模型实现汽车起重机力矩限制器算法

根据力矩限制器力矩平衡原理分析引起吊重计算误差的变量,建立多元回归吊重误差计算模型,根据采集的汽车起重机各变量数据统计分析确定多元回归系数,再结合力矩平衡原理计算吊重。经过大量数据验证该方法的可行性,结果表明该模型取得了较好的验证效果。     

轮式起重机伸缩臂架在变幅平面外弯扭失稳临界载荷的计算

长的箱形伸缩吊臂,在变幅平面外弯扭失稳而折断的现象是常见的,但是由于吊臂是变截面的,精确的弯扭失稳计算是比较困难的。本文用能量法提供一个求变幅平面外(侧向)弯扭失稳的临界载荷的近似计算方法。吊臂在变幅平面外,相当于一个一端固定,一端自由的构件,在杆端上作用的载荷有:吊重Q、吊具自重G、偏心弯矩M、起升绳拉力((?)(Q+G))/A等。当起升卷筒(或起升绳的导向滑轮)固定在转台上,其力图见图1。现将这些力分解为作用在吊臂端部的轴向力及横向力。     

吊车作业时的几何参数

在使用吊车(包括汽车吊、轮胎吊、履带吊、轨道吊)吊装重物时,一般需要条件和参数大都可以通过现场调查,并以吊车性能图(表)中得出数据。唯有起吊高度能否满足要求,则需要进一步讨论。一台吊车的性能图(表)中列有不同回转半径下(吊臂不同仰角下)的吊重量和起吊高度。其中起吊高度表示钩升至顶点后,钩下部的净空高度。这     

利用悬索提高伸缩式吊臂承载能力的研究

一、目前通用的两种吊臂型式的比较目前,工程起重机的吊臂结构大致上有两种基本型式,即液压伸缩式与格构式(即桁架式)。就目前的发展趋势来看,中、小型起重机,由于工作场地需经常转移,其吊臂主要采用液压伸缩式;对于大型起重机,如起重量为100吨以上吨级的,则多数采用不可伸缩的格构式吊臂。伸缩式吊臂的可伸缩臂一般为1～3节,截面形状则多数为矩形的箱形截面。由于这种吊     

汽车起重机支腿位移对臂端位移的影响

为了保证汽车起重机正常安全工作,吊臂端部位移是一个比较重要的物理量,GB3811-85《起重机设计规范》中也对吊臂端部位移作了规定。除了由于吊臂本身在外载荷作用下产生弹性变形所引起外,支腿的垂直位移所引起的吊臂端部位移也占了一定的比例。由支腿位移而引起的吊臂端部位移是一种刚体位移,虽然对吊臂的强度、刚度和稳定性没有影响,但是由于吊臂端部位移的增加,将加大起重幅度,从而增加了不稳定力矩,所以它对起重机整体稳定性的影响比较大,在分析吊臂端部位移时不能忽视。     

关于塔机结构强度试验工况的研究

随着检验工作中与塔机接触的增多，对JJ30—85《塔式起重机结构试验方法》理解的加深，本文对标准中要求不尽合理的地方进行研究探索，力求更准确地对塔机质量进行检验。1试验方法简介以前塔机因起重力矩小、吊臂短，多为单吊点结构形式。随着起重力矩的增大，吊臂增长，目前塔机臂架多为双吊点超静定结构形式，如图1所示。图中A为起重臂根部铰点截面；B为后拉杆铰点截面；C为前拉杆铰。《截面；D为最大幅度截面；E为A、B截面的中间截面；F为最大载荷的最大幅度截面；G为B、C截面的中间截面。在额定载荷静载试验中一般进行4种工况试验…     

第五讲 轮式起重机的变幅机构和回转机构

一、轮式起重机的变幅机构1.轮式起重机变幅机构的类型轮式起重机依靠改变起重臂仰角或伸缩吊臂来变幅。驱动起重臂仰俯的方式可分为挠性变幅和刚性变幅两种。起重臂上作用有吊重、风载、起升绳拉力和拉臂绳拉力。以起重臂为分离体,对起重臂下铰点取力矩平衡方程式得拉臂绳的拉力为:     

装有快装式吊臂的液压汽車起重机

英国某厂最近設計制造一种7T型液压汽車起重机。特点是采用折叠式吊臂和加长吊臂。行駛时,基本吊臂两节共长24呎(7.29米)折叠起来背在車尾,这时汽車的后悬是10呎(3.05米)。加长臂共6节,每节9呎(2.74米)都放在轉台上(图2),用的时候,把6节加长臂接起来,連同基本吊臂共长78呎(23.7米)。此外还能装一个16呎(4.86米)长的鹅头吊臂。吊鈎在运輸时放在吊臂头端桁架內部(图2)。轉台后部装有遙控操縱閥,用它控制起升和变幅机构来組装吊臂,这样一个人在五分钟內可把折叠起来的基本吊臂組装起来。     

擦窗机折叠式吊臂动静联合分析研究

基于Adams软件运动仿真技术,获得擦窗机由工作状态至停泊状态的运动学参数,借助Workbench软件进行三级吊臂模型的静力学分析,优化吊臂结构。合理布置液压油缸运行时间以及减小吊臂支撑点与吊点之间的距离,实现吊臂折展过程平稳可靠以及解决吊臂铰接点受力过大问题。     

轮式起重机转台稳定性计算方法研究

本文采用带吊臂和变幅油缸的转台分析模型,在考虑吊重和侧载等载荷的情况下,运用非线性屈曲分析方法,对转台稳定性进行分析计算。计算结果表明非线性屈曲分析结果较线性屈曲分析结果更准确。     

塔式起重机双吊点水平吊臂结构分析与吊点位置的优化设计方法研究

本文讨论如何分析塔式起重机双吊点吊臂的内力及如何确定双吊点的最优位置     

多边形伸缩臂局部稳定性问题的有限条法计算

一、前言在轮式起重机伸缩吊臂的设计中,吊臂腹板的局部稳定是一个受到普遍重视的问题,随着起重机向大吨位方向发展,这一问题已显得越来越突出。为此,我们开展了用有限条法计算吊臂局部稳定问题的研究。通过考核和实例计算表明,它具有以下一些优点:1)可以把腹板和盖板作为一体来考虑,也可以将整个截面作为一体进行考虑,从而避免了单独计算腹板时板边约束条件难以精确计算的缺点。对于加筋和贴板的截面也可以方便地处理。2.)我们使用了沿板宽应力线性分布的板条元素,特别适于处理吊     

从吊臂开始

随便问哪一家制造商得到的回答都是一样的,即吊臂是整个全地面起重机上的唯一一件结构最复杂和制作最精良的部件.几乎所有的吊臂都要弯成椭圆形截面的形状,大多数都采用了插销伸缩机构,这样做全都是为了减少起重作业时的倾翻力矩.人们做了大量的工作来降低吊臂的重量,以使单根轴荷降到那个令人着魔的12 t以下.