《岩土工程学报》2004年（第26卷）,第1~6期（总139~144期）,总目录

第26卷,第1期(总139),2004年1月黄文熙讲座非饱和土的性状及膨胀土边坡稳定问题……………………………………………………………………………………包承纲(1)论文砂砾石面板坝关键技术研究……………………………………………………………………………陈生水,凤家骥,袁辉(16)粗粒土与结构接触面单调力学特性的试验研究…………………………………………………………………张嘎,张建民(21)粗粒土动残余变形特性的试验研究………………………………………………………………………………贾革续,孔宪京(26)结构性黏土压缩和剪切特性试验研究………………………………………………………………陈铁林,周成,沈珠江     

反复拉伸加载下钢筋力磁耦合效应

为探究钢筋的力磁耦合特性,开展反复拉伸试验,研究了钢筋应力σ、应变ε与漏磁强度法向分量B_Z之间的关联,引入了“应力变化参量”σ_N与“漏磁强度变化参量”B_N.结果表明：钢筋反复拉伸过程中ε值与B_Z值均具有可逆性,且应变幅的增大使得B_Z变化速率减小;σ与B_Z的波动周期相同,波动方向相反;不同反复拉伸阶段下应力幅与漏磁强度变化率的比例关系一致,且相对偏差率小于9.40%;σ_N与B_N呈线性关系,拟合直线斜率接近1.000,表明应力幅变化率与漏磁强度变化率相对等;仿真分析与试验结果吻合.     

《岩土工程学报》2003年(第25卷),第1～6期(总133～138期),总目录

第 2 5卷 ,第 1期 (总 13 3 ) ,2 0 0 3年 1月黄文熙讲座岩土塑性力学的新进展---广义塑性力学郑颖人 (1)…………………………………………………………………………………论　　文抗滑桩工程的整体设计方法及其优化数值模型邹广电 ,陈生水 (11)……………………………………………………………………堤坝复合地基的计算参数研究李广信 ,余　斌 ,宋二祥 (18)……………………………………………………………………………采场覆岩空间破裂与采动应力场的微震探测研究姜福兴 ,XUNLuo ,杨淑华 (2 3 )………………………………………………………面板堆石坝模型动力破坏试验与数     

《岩土工程学报》2005年(第27卷)第1～12期(总145～156期)总目录

第27卷,第1期(总145),2005年1月黄文熙讲座土体液化与极限平衡和破坏的区别和关系…………………………………………………………………………………汪闻韶(1)北京地区高层和大型公用建筑的地基基础问题………………………………………………………………………………张在明(11)论文岩土类材料的变换应力空间及其应用…………………………………………………………………姚仰平,路德春,周安楠(24)诠释基桩承载力之波动方程分析应用…………………………………………………………………张德文,林伯勋,林冠吾(30)基桩下溶洞顶板稳定性评价的强度折减有限元法……………………………………………………程晔,赵明华     

华中建筑2004年总目录

期次起始页飞︺‘Ul,、︼月兮气︸-,JR,一,﹄,、4 44910l0ll12I31454J峥4 4 4 44气︸7l0 l56l920气︸气66,J气︸1 IJ斗 -,‘内‘,︸4 41、J七16966 4 9l3 926l3】6l8l9】2-,︸,‘内、一、6 6 666 On口‘.且勺.且,j凡、21 298,、气︸ 栏目及篇名作者(译)者 人聚环境与21世纪华夏建筑北京市城市内部人居环境评价及对居住建设的启示·············································、··················································…     

天津站制冰厂冷库综合楼工程聚氨酯冷库板施工工艺

1 工程概况 天津站制冰厂冷库综合楼工程建筑面积4713m^2,层数为四层,一层为制冰车间,建筑面积为1178m^2,二-四层为冷库,建筑面积为3555m^2。结构形式为钢结构,钢结构框架箱形柱规格为600×600×30×30mm,框架梁规格为H1000×350×16×20mm、H600×300×14×16mm等。     

岩土工程学报1993年(第15卷)第1-6期(总73～78)总目次

第15卷,第1期(总73),1993年1月 .捧一有夹层的双层刚性道面的有限元分析方法…………………………………………………………一姚炳卿显式Newmark法求解波动问题精度的探讨………………………………………………方秦,陈志龙裂纹传递矩阵与缺陷桩的频率响应………………………………………………………··郭 平。罗松南论我国特殊土粒度分布的分形结构……………………………………………一刘松玉,方 磊,陈浩东“填石排淤法”中的泥石回流效应…………………………………………………………一许连坡,章培德反复加卸截对岩石而。的影响以及直切口试件岩石K,。的“塑性”修正……………………………··赵晓明考虑岩体     

基于剪切松弛试验的沥青低温劲度模量反演方法

利用动态剪切流变仪（DSR）对不同沥青进行低温剪切松弛试验,获得剪切松弛模量,并求出蠕变柔量的解析解和Matlab解,进而反演得到劲度模量（S_shear）及其变化率（m_shear）;另外利用弯曲梁流变仪（BBR）测得沥青劲度模量（S）及其变化率（m）,对反演结果S_shear、m_shear进行验证.结果表明：Matlab求解方法与解析解法虽直观表达形式不同,但结果大小相当;同种沥青的S_shear与S值存在稳定比例关系,比例系数约为4.5;不同沥青在60 s时的S_shear、m_shear值与BBR实测结果呈正比关系,比例系数分别约为4.5和1.1;从Kendall秩相关系数来看,不同沥青反演结果与实测结果排序具有良好的一致性,故通过剪切松弛试验对沥青低温劲度模量进行反演是可行的.     

新型光源及其簿型节能灯具

电致发光板薄型节能灯具已批量投入市场。标志灯类规格有300×130×21mm,0.6W;200×200×15mm,1W;300×130×15mm,1W;400×130×15mm,1.5W;400×250×15mm,2W;600×200×20mm,6W;600×1200×40 mm,20W等多种,还可根据用户提出的规格供     

固体三轴高压下红河断裂带周城断层泥力学性质的研究

在固体三轴高压和应变率4.4×10^-5s^-1下研究了红河断裂带周城断层泥的力学性质。研究结果表明,在差应力作用下,断层泥应力-应变曲线表现出与试件压实、屈服和碎裂流动等不同变形机制对应的非线性,线性等阶段性变化特征。干、湿断层泥破坏应力σ_c随围压σ₃的变化关系分别为在较高围压下,σ_c随σ₃呈线性变化。含水量对变形特征和破坏应力水平有重要影响。干、湿断层泥有效弹性模量E_ed和E_em以及（潮）湿断层泥的初始模量E_om均随围压增加而增加,但干断层泥初始弹性模量E_od近似保持常数。同时,E_oded,E_omem,E_em>E_ed。在试件变形过程中有声发射事件显示,但数量少,辐射弹性波能量小。断层泥试件破坏型式表现为渐进式碎裂流动特征,因此,断层泥变形有利于断层活动呈现稳滑。     

《岩土工程学报》2002年(第24卷),第1～6期(总127～132),总目录

黄文熙讲座土力学经典问题的极限分析上、下限解陈祖煜 ( 1 )………………………………………………………………………………………论　　文微观接触颗粒岩土非线性力学分析模型张洪武 ( 1 2 )……………………………………………………………………………………基于Ｄ -Ｐ准则的三维弹塑性有限元增量计算的有效算法杨　强 ,陈　新 ,周维垣 ( 1 6 )………………………………………………饱和土体应变局部化的复合体理论黄茂松 ,钱建固 ,吴世明 ( 2 1 )………………………………………………………………………横观各向同性饱和地基轴对称Ｂｉｏｔ固结问题的解析解陈胜立 ,张建民 ( 2 6 )………     

上海粉砂土弹塑性应力-应变模型的探讨

本文对上海某地粉砂土进行三轴固结排水试验,参照拉德-邓肯（Lade-Duncan）模型,试图确定上海粉砂土弹塑性应力-应变模型及其参数,分析试验参数A,α,β的某些规律性,提出塑性功W_p的计算方法。阐述弹性功W_e和塑性功W_p的关系,竖向弹性应变ε1^е和竖向塑性应变ε₁^р的关系;对竖向应变ε₁的计算值与试验值进行比较,得到满意的结果,为提供计算砂土地基变形研究创造有利条件,至于采用有限单元弹塑性增量分析的具体应用不在本文论述。     

土石坝粘性土的压实

本文总结了粘性土的压实特性,从不同击实功能下土料的压实最优饱和度S_rop为常数、标准击实功能的最优含水量ω_op约等于塑限ω_p这些基本概念出发,提出了用塑限、最优饱和度来估算粘性土的最大干容重γdmax。即S_rop=C,W_op=ω_p且当W_p≤17％,S_rop=（3ω_p+35）％ω_p>17％,S_rop=（0.3ω_p+80）％γdmax=(Gs·S_rop)/(Gs·ω_p+S_rop)在文中讨论了确定粘性土压实标准的方法,并对施工条件系数m进行了论证,提出了建议数值。即对于中低坝:m=0.95～0.97对于高坝:m=0.97～0.99     

菲斯曼vitopend 100-WWH1C

质量可靠、耐用的德国菲斯曼设计;外形美观,尺寸精巧,占用空间小,24kW机型：340mm×400mm×725mm;结构紧凑,体积小,便于布置,超低噪音运行;优于国家能源检测标准;平台策略的水路连接单元,简易方便;     

岩土工程学报1992年(第14卷)第1～6期及增刊(总66～72)总目录

第14卷,第1阑(总66),1992隼1月粒状材料强度异向性的物理实质和数学表现形式………、……………………··、··,…………··,·,··陈 起(1)分形几何及其在岩土力学中的应用…………………………………………………………………··谢和平(14)软土地基固结与沉降概率分析……………………………,……………··、…………,,··李国周,欧阳夜元(25)用渐进线辅助拟合法确定大粒径砂卵石最大干容重……………………………··,,·,,·,……,,,…··田树玉门)岩石和混凝土类脆性材料强度理论探讨…………………………………。…··。,·,·,··,,,,··段亚辉,陆述远(44)ot桩的抗滑阻     

赤泥-粉煤灰稳定煤矸石基层强度特性及机理

以赤泥、粉煤灰、脱硫石膏及一种碱性固体废弃物外加剂为胶凝材料,煤矸石为骨料,制备得到环境友好型全工业固废路面基层混合料（RFDC）.研究了4个龄期（7、28、56、90 d）下,不同粉煤灰掺量RFDC无侧限抗压强度（f_UCS）和劈裂抗拉强度（f_STS）的发展规律,分析了抗压试件和劈裂抗拉试件的破坏形态,探讨了固废胶凝材料中3种氧化物摩尔比与RFDC 7 d f_UCS的相关性,揭示了RFDC的强度形成机理.结果表明：当粉煤灰掺量为15%时,RFDC的力学性能最佳,抗压试件为典型的中心抗压破坏,劈裂抗拉试件为煤矸石粗集料破坏;固废胶凝材料的n（CaO）/［n（SiO₂）+n（Al₂O₃）］值与RFDC 7 d f_UCS的相关性最高;钙矾石（AFt）、水化硅（铝）酸钙（C-（A）-S-H）凝胶及沸石类物质等水化产物是RFDC强度的主要来源.     

基于图像分析技术的粉煤灰颗粒形貌表征

基于图像分析技术,分析了粉煤灰颗粒群的形貌特征,提出了可量化表征颗粒群形貌的参数,并以此作为区分粉煤灰颗粒群形貌品质的判据之一.结果表明：粉煤灰颗粒群的形貌特征可用不同圆度等级下的颗粒面积占比来表征,其中S_R>0.8/S_R>0.5（圆度R>0.8与R>0.5颗粒的表面积比）最能体现粉煤灰颗粒群形貌的特征差异;当图像放大200倍时,高形貌品质粉煤灰的S_R>0.8/S_R>0.5可达到10%以上,与非球状颗粒粉体形貌存在明显的差异.     

Experimental study of properties of water in thin films and fine capillaries

The properties of water, introduced from the bulk phase in fine capillaries of radii >0,03 μ drawn from the pure fused quartz, are studied. The enhanced viscosity of water in capillaries less than0,5 μ has been observed. With growing temperature the difference from the bulk data diminishes and disappears at65–70° C. The thermal expansion of water in the same capillaries does not differ from the data for the bulk phase. But the freezing of water in fine capillaries occurs only by strong supercooling, corresponding to the condition of homogeneous crystallization. The high degree of supercooling may be explained by changes in the structure of boundary water layers. The structural changes influences markedly the rheological properties of water in capillaries, but does not cause, indeed, any essential change in density.

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Résumé Les auteurs étudient les propriétés de l’eau, en masse d’une part, et d’autre part pénétrant dans des tubes capillaires de rayon supérieur à 0,03μ, en pur quartz fondu étiré. On a observé un accroissement de la viscosité de l’eau dans les capillaires de rayon inférieur à 0,5μ. Lorsque la température s’accro?t, la différence de viscosité entre l’eau dans des tubes capillaires et l’eau en masse diminue, jusqu’à dispara?tre à 65° ou 70 °C. Dans les mêmes capillaires, le coefficient de dilatation thermique de l’eau n’est pas différent de celui de l’eau en masse. Par contre, le gel de l’eau dans des capillaires fins ne se produit que dans les conditions d’une forte surfusion, correspondant à la cristallisation homogène. Le haut degré de surfusion peut s’expliquer par des changements de structure des couches d’eau limites. Le changement de structure influence nettement les propriétés rhéologiques de l’eau dans les capillaires mais ne produit pas, évidemment, d’important changement de densité.

     

箱梁施工中裂缝的产生与防治“

1工程概况国道112线高速公路天津东段四标段工程汉沽盐场三分厂分离立交桥设计为33×25m后张预应力箱梁,桥梁为先简支后连续的箱梁结构,连续段为4×25m＋4×25m＋4×25m＋4×25m＋4×25m＋4×25m＋4×25m＋4×25m共八段连续段,箱梁总数为330块,桥梁主体分为左右双幅桥。     

基于GM（1，1）-Markov模型盐雾侵蚀对纤维混凝土耐久性能的影响

以玄武岩-聚乙烯醇（PVA）纤维体积分数为变化参数,对纤维混凝土进行室内盐雾侵蚀加速试验,通过抗压耐蚀系数K_f、相对质量评价参数ξ₁、相对动弹性模量评价参数ξ₂以及扫描电镜（SEM）照片,分别从宏观、微观层面对纤维混凝土耐久性损伤劣化进行评价分析,并基于GM（1,1）-Markov模型对其寿命进行预测.结果表明：在盐雾环境下,纤维混凝土的K_f先上升后下降,ξ₁波动性较大,ξ₂可作为评价纤维混凝土损伤劣化的决定性因素;GM（1,1）-Markov模型与实测数据吻合较好,纤维混凝土的最佳玄武岩、PVA纤维体积分数分别为0.10%、0.05%,其在盐雾环境下的服役时间最长,达到680 d.