镍包铝激光熔覆层的显微组织

以镍包铝粉末为原料,在低碳钢表面利用激光熔覆技术制备了Ni—Al合金覆层。采用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪等试验设备分析了熔覆层的组织结构。结果表明,熔覆层连续、致密,无宏观裂纹、夹杂等缺陷,并能与基体实现良好的冶金结合,但表面平整度稍差。Ni—Al熔覆层主要由树枝状NiAl相和位于枝晶间的γ-Ni固溶体构成。钢基体中的铁元素对Ni-Al熔覆层有较大的稀释作用,NiAl相和γ-Ni固溶体中均固溶有一定量铁元素,树枝晶NiAl和枝晶间γ—Ni固溶体中镍、铝和铁的原子百分数之比Ni：Al：Fe分别为43：32：25和50：18：32。     

Stellite 6+WC激光熔覆层微观组织的演变

采用双简双路送粉法研究了WC含量（体积分数）分别为0％，9％，18％，27％，30％，45％，54％，72和100％时Stellite6 WC的激光熔覆。在E24低碳钢上熔覆的Stellite6 WC涂层微观组织演变中发现了两种明显不同的凝固特征。第一种凝固特征以先共晶枝晶和枝晶间共晶为主导。WC含量从0－36％，加入的WSC完全溶解，凝固组织包含α-Co,σ-CoCr和M7C3类碳化物。第二种凝固特征以各种块状。花状、蝴蝶状及星状析出物和基体为主导，WC含量从45％－100％，大部分WC溶解。基体中最高W含量（质量分数）为26％左右。析出物中的最高W含量达64．6％，微观组织包含WC，Co和各种Co-W-C/Fe-W－C复杂碳化物。激光熔覆纯WC时出现了许多内部含W约91％，外围含W约68％的特殊块状组织，可能是包晶反应冻结的产物。     

激光熔覆参数对熔覆层组织的影响

通过改变激光熔覆过程中的激光功率、扫描速度等工艺参数,获得单道激光熔覆层:分析了熔覆层组织中温度梯度/凝固速度(G/R)对凝固组织生长形态的影响规律;探讨了工艺参数对熔覆层组织、性能的影响.结果表明:熔覆层的硬度随激光功率的增加先增大后减小;随扫描速度的增加,经历一个由小到大然后再由大到小的过程.     

送粉式激光熔覆工艺参数对熔覆层组织性能的影响

通过改变送粉激光熔覆过程中的扫描速度,送粉速度,基体预热温度等工艺参数,获得了意境熔熔覆层。探讨了工艺参数对熔覆层组织、性能的影响规律,提出了“用熔覆层横断面熔合 面联合会 近的硬度分析曲线上的拐点连表示熔覆层稀释范围”的新方法,方便了研究熔合界面问题和控制稀释率,稀释范围及熔覆层的组织性能。     

钛合金表面激光熔覆材料体系与熔覆层质量的研究现状

激光熔覆技术是代表表面工程发展方向和水平的表面改性新技术之一。钛合金具有诸多优良的性能,已在航空、航天、海洋、石油化工及生物医学工程等领域中广泛用作各种关键结构零部件,且随着工业技术的不断进步,其应用领域及应用量愈来愈广、适用条件变得愈来愈苛刻,对钛合金的性能要求也愈来愈高。在钛合金表面激光熔覆涂层可显著改善其耐磨和抗高温氧化等性能,在工业上具有广阔的应用前景。钛合金表面激光熔覆材料的选择与熔覆层质量的研究对于激光熔覆技术在钛合金表面的应用具有极为重要的意义。     

1Cr17Ni2不锈钢表面激光熔覆层的微观组织和性能研究

在1Cr17Ni2不锈钢表在进行激光熔覆.分析了激光熔覆单道熔覆层热裂纹形成机理以及微观组织分布特征;对熔覆层多道多层搭接进行了实验,采用优化的工艺参数堆覆制造了无裂纹、气孔等缺陷的致密薄壁件试样,对试样横截面微观组织特征和硬度分布规律进行了分析.分析表明,激光熔覆组织成分均匀,组织致密、具有快速熔凝组织特征并且性能优...     

光纤激光熔覆铁基合金粉末对45钢表面组织和性能的影响

利用IPG-3000 W光纤连续激光器和激光同轴送粉方式在45钢表面熔覆铁基合金粉末,利用金相显微镜、显微硬度计、X射线衍射仪等,分析研究激光熔覆铁基合金粉末对45钢微观组织、显微硬度的影响。结果表明:45钢光纤激光熔覆层的微观组织为胞状晶、柱状晶、树枝晶和等轴晶,主要物相为Ni-Cr-Fe、γ-[Fe,Ni];当激光功率为600 W,扫描速度为0.3 m/s,送粉速率为0.8 g/h,靠近结合面一侧的熔覆层处最大硬度值为560 HV。对比单道和多道搭接熔覆层硬度,发现多道搭接熔覆层硬度较单道熔覆层硬度降低10~40 HV     

油压减振器活塞杆表面激光熔覆不锈钢的组织与性能

采用HP-115型五轴激光增材制造系统和两种不锈钢合金粉末对油压减振器活塞杆表面进行了激光熔覆修复。利用着色渗透探伤、金相显微镜和显微硬度计等表征方法分析了不锈钢熔覆层的熔覆质量、微观组织和显微硬度,并利用盐雾试验箱对熔覆层的耐蚀性能进行了研究。结果表明,两种不锈钢合金粉末激光熔覆层质量良好,熔覆层和热影响区厚度分别约为0.65 mm和0.5 mm,其显微组织主要包括细小的等轴晶和树枝晶、粗大的胞状晶以及平面晶;不锈钢粉末12.43%Cr和16.26%Cr激光熔覆层平均显微硬度分别为729 HV0.3和617 HV0.3,与基材(250 HV0.3)相比有较大幅度提高,且不锈钢粉末12.43%Cr激光熔覆层的显微硬度达到了油压减振器活塞杆表面涂层对硬度的要求。与基材相比,两种不锈钢合金粉末激光熔覆层均具有较好的耐蚀性。     

基体对激光熔覆层开裂的影响

本文从基体的材质,形状,结构,表层状况及处理方式分析地激光熔覆层开裂的影响。     

B对FeCoCrNiSiBx高熵合金激光熔覆层组织和硬度的影响

采用激光熔覆制备了FeCoCrNiSiB_x高熵合金熔覆层,利用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和显微硬度计研究微量硼元素(摩尔比x=0、0.02、0.04、0.06、0.08)对FeCoCrNiSiB_x高熵合金熔覆层组织和硬度的影响。结果表明:无B高熵合金涂层组织主要为胞状晶。B的添加会促进枝晶的生成,逐渐形成鱼骨状树枝晶,但过量的B会破坏枝晶完整性,形成蠕虫状晶。此外,高熵合金熔覆层组织为FCC和BCC双相结构,B元素的添加会形成大量0.1~2.6 μm的Cr₂B第二相,有助于提高熔覆层硬度,其中x=0.06时激光熔覆层的硬度最高,约为537 HV0.2。     

激光重熔处理对AZ31镁合金表面特性的影响

使用Nd-YAG激光器对AZ31镁合金板材表面进行了激光重熔处理,分析了激光重熔处理对其表面特性的影响.在激光扫描时,试样表面发生了快速熔凝,处理层可分为重熔区、热影响区两部分.重熔区的晶粒得到明显细化,硬度比基体提高5%.腐蚀试验表明,AZ31镁合金在激光重熔处理后,在3.5%的NaCl溶液中的耐蚀性得到明显改善.重熔区晶粒细化和Al元素富集是激光重熔表面处理提高其耐蚀性的主要因素.     

AZ91D镁合金表面激光熔覆Al60Si40涂层研究

采用预置涂层法,通过5kW横流C02激光器在AZ91D镁合金表面激光熔覆A160Si40合金粉末,以达到改善镁合金表面性能的目的。利用扫描电镜（SEM）和x射线衍射仪（XRD）分析熔覆层的微观组织,利用显微硬度计测量熔覆层深度方向上的显微硬度,利用MM-200摩擦磨损实验机测试熔覆层的耐磨性能。研究表明：表面激光熔覆层的组织呈现亚共晶组织特点,主要由α-Mg,β—Mg17Al12和Mg2Si组成;熔覆层的最高显微硬度（270HV）是基体（90HV）的3倍,其耐磨性也明显提高。     

低碳钢表面激光熔覆层与热喷涂层组织与性能对比

利用CO2激光器在Q235低碳钢表面激光熔覆了Ni25合金涂层。用扫描电镜、显微硬度计对熔覆层的微观组织、显微硬度进行了测定与分析。结果表明：激光熔覆层质量良好,基本无裂纹、气孔等缺陷,覆层中存在着大量的树枝晶,与基体之间为冶金结合,结合强度高;而热喷涂层质量不好,存在明显的孔洞和间隙,与基体之间为机械结合,结合力微弱;经过激光重熔之后覆层的硬度明显高于喷涂层的硬度,且2种覆层的硬度均比基体的硬度要高。     

H90/钢反向凝固复合层的厚度变化规律

以08Al钢作为母带，H90黄铜作为复合材料，系统地研究了反向凝固复合工艺浸渍复合时间、铜液的温度以及钢带的预热温度和厚度对黄铜复合层厚度变化的影响规律。研究结果表明：随浸渍复合时间的增加，复合层的厚度变化经历了凝固生长、平衡相持和回熔3个阶段；铜液温度以及钢带预热温度和厚度变化不改变复合层厚度的变化规律，但对各阶段的持续时间和复合层的厚度有影响；钢带越厚以及铜液的温度和钢带的预热温度越低，复合层的厚度越厚。     

块状非晶合金Cu60Zr30Ti10的激光熔凝研究

采用工业纯原料和水冷铜模真空吸铸法研制了尺寸为75mm×10mm×1mm的Cu60Zr30Ti10块状非晶合金,用YAG激光束扫描合金表面,采用X射线衍射仪、金相显微镜及显微硬度计分别研究了熔覆区的微观组织和不同深度的显微硬度。结果表明,激光处理后块状非晶合金在基体以上形成了两层新的组织,其中位于中间的、厚约200μm的第二层的硬度、耐蚀性均比原来基体有非常明显的改善,显微硬度(HV)达到了872·5。     

铜基体上激光熔覆钴基合金的数值模拟

以黄铜为基材,钴基合金为熔覆粉末,采用预置粉末方式实现激光熔覆加工,对此过程建立三维有限元模型。考虑温度变化对热物性参数的影响以及表面对流换热和辐射散热等影响因素,使用SYSWELD软件对激光熔覆过程中的温度场和应力场进行了分析。结果表明,激光熔覆过程中的温度场变化是由非稳态到稳态的过程,熔覆层横截面上不同点热循环曲线呈锯齿状衰减;最大残余应力值出现在靠近基体的熔覆层中间位置;在其他工艺参数不变的情况下,扫描速度为8mm/s,熔覆过程的稀释率为11.5%,可以获得良好的冶金结合,并进行了试验验证;利用SYSWELD软件的校核功能,获得了扫描速度为6和10mm/s熔覆过程中较为合适的功率分别为2.96和3.82kW。     

Mg表面激光熔覆Al-Si共晶合金的微观组织

采用Al-Si共晶合金粉对Mg表面进行激光熔覆,使用扫描电镜和电子能谱对熔覆层的组织和构成进行了分析.结果表明,熔覆层主要由β(Mg17Al12)相、α(Mg) β(Mg17Al12)共晶组织、α(Mg)固溶体、Mg2Si相组成,熔覆层和基体结合良好,未发现气孔和裂纹等缺陷存在.对熔覆层进行激光热处理后发现,熔覆层中粗大的Mg2Si相被熔断,呈细小块状分布于晶界,改善了熔覆层的性能.     

激光熔覆等离子喷涂Al2O3陶瓷涂层组织结构研究

研究了45钢表面激光熔覆等离子喷涂Al2O3陶瓷涂层的组织结构、显微硬度及滑动磨损特性.结果表明,等离子喷涂Al2O3涂层的组织呈层片状,层间为机械结合,涂层由α-Al2O3, ZrO2和少量γ-Al2O3组成;激光熔覆Al2O3陶瓷涂层组织为细小枝状晶,由α-Al2O3及少量ZrO2组成.激光熔覆Al2O3涂层的显微硬度较高,滑动磨损时耐磨性明显优于等离子Al2O3喷涂层.     

铜铝复合接触线用银铜合金的抗软化性和再结晶

研究了刚性铜铝复合接触线用银铜合金的抗软化性及再结晶,硬度测试、组织和静态再结晶动力学的分析结果表明,银铜合金的软化温度约为390 ℃,再结晶温度为350～450 ℃.银铜合金退火过程中发生再结晶的激活能为77.68 kJ·mol-1;350 ℃、390 ℃退火时的再结晶完成时间分别约为414.4、167.7 min.     

Laser Cladding of an Al-11.7Wt%Si Alloy on ZM5 Magnesium Alloy to Enhance the Corrosion Resistance

MG and its alloys are widely used in aerospace andautomotive in industry.Its poor corrosion resistancerestricts application of Mg alloy.Laser cladding andlaser surface melting are advantageous processes forimprovement of the corrosion resistance of themagnesium alloy[1-2].In the present study,lasercladding of an Al-11.7Wt%Si alloy with two differentthickness on ZM5die cast alloy was performed withCC>2laser with different powder thickness.1.Experimental ProcedureDie cast plates of ZM5Mg a…