预制钢筋混凝土长柱两点起吊(一点着地)简捷计算

<正> 当前随着预制装配式多层建筑在民用和工业厂房中的广泛应用,预制钢筋混凝土长柱(以下简称长柱) 的长度逐渐加大。在这种情况下、控制长柱应力(主要是弯矩) 的条件,往往不是柱在使用阶段时的荷载,而是由施工吊装时的条件控制的。上海工业设计院在1977年曾写了《预制钢筋混凝土柱二点起吊(一端着地) 计算》一文(以下简称“上文”),提出了在两点起吊柱时的详细分析意见,很     

预制长柱三点吊装吊点的计算

<正> 在预制钢筋混凝土长柱吊装验算及吊点设计中,是通过控制吊装弯矩来计算的。在两点吊装验算及吊点设计中可通过公式一次计算。但是当l_3大于l_1时,说明A点的弯矩值大于M_控,则两点吊装不能满足长柱吊装强度和抗裂要求,这时应采用三点吊装,其中一点着地(以下简称三点吊装)。目前还没有一个简单而又实用的关于三点吊装的统一的计算方法。笔者通过数学运算,导出了三点平吊吊点的计算公式,并绘制成图,通过简单计算和查图,便可方便地确定吊点位置。     

变截面柱两点绑扎起吊吊点位置的计算

变截面柱采用两点起吊,吊点位置通常一点设在牛腿处,另一合理的吊点位置应以牛腿处吊点的负弯矩与跨中正弯矩绝对值相等的条件确定,计算简图如图1所示。     

确定预制柱吊点位置的计算

预制钢筋混凝土柱(包括配筋类似的桩、支架等)的配筋特征是截面上下钢筋配置相同(这里的上、下指起吊时的位置,并非安装后的柱顶和柱底)。这种构件能承受等值的正负弯矩,因此,确定吊点位置时,使最大正负弯矩绝对值相等最为合理。按图1的弯矩图,当最大正负弯矩绝对值相等时,有     

变截面柱一点绑扎起吊吊点位置的计算

变截面柱采用一点起吊,当柱子不太长时,吊点的位置通常设在柱牛腿根部,一般不需计算,但需复核抗弯强度或抗裂度。计算内力可按一端带有悬臂的简支梁进行分析。验算时,荷载一般应将构件自重力乘以动力系数1.5,根据受力实际情况,动力系数可适当增减。柱子一般均为平卧预制,中等长度的柱子,均可采取一点不翻身平吊,吊点位置确定后,据此复核产生最大弯矩处的抗弯强度。当满足抗弯强度计算要求,即认为满足不翻身平吊要求。对特殊要求的柱,应进行抗裂验算,要求其满足抗裂度条件或裂缝宽度限制。可按下式计算:     

钢筋混凝土偏心受压长柱的纵向弯曲计算

<正> 问题的提出钢筋混凝土偏心受压长柱有两种不同性质的破坏:强度破坏和失稳破坏,主要取决于的柱长细比l_o/h,见图1。     

钢筋混凝土长柱偏心距增大系数计算分析

钢筋混凝土柱在长期荷载作用下,有必要考虑混凝土的徐变和收缩对柱变形的影响,特别对于钢筋混凝土长柱偏心受压时,需考虑偏心距增大系数。就此推导了钢筋混凝土长柱在长期荷载作用下变形和长柱偏心距增大系的计算公式,以获得钢筋混凝土长柱的准确长度应力和变形。     

钢筋混凝土长柱偏心距增大系数计算分析

钢筋混凝土柱在长期荷载作用下，有必要考虑混凝土的徐变和收缩对柱变形的影响，特别对于钢筋混凝土长柱偏心受压时，需考虑偏心距增大 数。就此推导了钢筋混凝土长柱在长期荷载作用下变形和长柱偏心距增大系数的计算公式，以获得钢筋混凝土长柱的准确长期应力和变形。     

细长钢筋混凝土柱单机两点吊装验算

升板工程及某些多层装配式框架工程等的预制钢筋混凝土柱,一般具有细而长,吊装受力截面内上面和下面受力钢筋相同,且沿纵向等截面配筋等特点。对于这类柱子我们多采用单机两点吊装。这种吊装方法吊点多,恰当选择吊点位置,利用吊钩滑轮两侧钢索受力相等的特性,做到吊装弯矩小,在单机满足起吊高度和起重量的条件下,可解决“一点吊”或“双机抬吊”所不能满足的抗弯、抗裂要求。     

预制钢筋混凝土细长柱单机双吊点合理位置的确定

一、细长柱吊装时的受力分析钢筋混凝土细长柱用单机双吊点吊装 ,柱子起吊时的受力如图 1所示 ,起吊时的提升力Ｑ与ＡＤ垂直。图 1　吊装示意图由图 1的受力分析 ,取∑ＭＡ=0 ,可求得Ｑ =ｑｌ2 / 2 (ｌ1+ｌ2 / 2 )作用于Ｂ ,Ｃ两点的垂直分力为ＲＣ =ＲＢ =Ｑ/ 2 =ｑｌ2 / 2 (2ｌ1+ｌ2 ) (1 )吊索的水平分力Ｎ =Ｑ/ 2ｔｇα,忽略水平分力的影响 ,则柱子吊装时的内力计算如下 :(1 )在ＡＢ段内 ,任意截面ｘ的剪力Ｑｘ =ｑｘ -ＲＢ -ＲＣ令Ｑｘ=0 ,求得该段最大正弯矩位置ｘ1=(ＲＢ+ＲＣ) / ｑ=2ＲＣ/ ｑ而ＲＡ=ｑｌ-2ＲＣ,则ＭＡＢｍａｘ =Ｒ…     

钢筋混凝土长柱双机三点吊吊装方案的研究

主要根据钢筋混凝土长柱吊装的实际工程需要,进行了双机三点吊吊装方案的研究分析,建立了双机三点吊吊装方案的数学模型,编制了微机软件,解决了双机三点吊中的难题.澄清了工程吊装长期存在的力学问题,这对工程吊装具有重要意义.     

钢筋混凝土小偏心受压构件的配筋计算 (一)

<正> 一、前言在新的《混凝土结构设计规范》(第二次送审稿)(以下简称新规范),对于受弯、偏心受压、偏心受拉构件正截面强度计算采用了新的计算假定,其中最重要的是取用了“平截面假定”。     

半预制钢筋混凝土叠合墙(PPRC-CW)非线性研究

介绍一种新颖的部分在工厂预制部分在现场浇筑的半预制钢筋混凝土叠合墙(PPRC-CW)。首先概述其应用现状、构造形式和建造方式。然后通过典型钢筋混凝土叠合墙的低周反复试验,进行PPRC-CW的破坏模式、变形性能、新老混凝土黏结界面破坏发展规律的试验研究。在试验基础上,通过大型有限元分析软件ANSYS建立PPRC-CW试件有限元模型,并进行非线性数值仿真分析,分析模型以弥散法和混合法考虑分布筋和边缘纵筋,预制部分和现浇部分结合的黏结关系采用三向弹簧模型。通过非线性研究计算分析比较力-位移推覆曲线和低周反复试验骨架曲线、预制部分和现浇部分的应变差异等。计算分析所得力-位移曲线结果与试验结果符合良好,预制部分应变云图和现浇部分应变云图未见明显差异。研究结果表明半预制钢筋混凝土叠合墙具有良好的抗侧性能,新老混凝土协同工作性能良好。     

三点挖(填)一点填(挖)工程量计算的新方法

介绍了两种平整场地大型土石方工程中关于三点挖（填）一点填（挖）的工程量计算方法，并根据实例说明了其具体应用，提出了第三种计算方案，经过比较，证明了新方案的简捷与合理性。     

用极限平衡法计算钢筋混凝土圆板的强度(一)

钢筋混凝土圆板是工程结构中常见的一种结构形式。目前,这种圆板的设计都是按弹性理论进行内力分析,然后再按一般钢筋混凝土板的公式进行配筋计算。这样就出现了内力分析按弹性理论、而配筋计算则按塑性理论的不协调现象。此外,弹性理论的公式一般都很冗繁,纵然有现成的表格可以利用,使计算工作可以得到一些简化,但仍然要分别计算不同半径处(通常要计算10个不同的半径)的径向弯矩和切向弯矩。 如果考虑钢筋混凝土板的塑性及其内力可以重分配的性质,用极限平衡法计算钢筋混凝土圆板,则上述的矛盾和缺点都可以得到解决。     

对“钢筋混凝土桁架的合理计算”的讨论(一)

钢筋混凝土桁架的节点一般都是刚性的;有时承受节间荷载,甚或有些节点上各杆的接合还稍有偏心。这都使桁架的各杆,除受有轴应力外,还受有弯应力。如众所周知,这种弯应力就是桁架的所谓“次应力”。 因此,钢筋混凝土桁架的正确计算,或如原文所称的“合理计算”,只是考虑其次应力的计算。 为了简化此项桁架的次应力计算,常假设所有腹杆的两端均系铰接于上下弦所形成的连续圈梁,     

粘贴碳纤维布(CFRP)钢筋混凝土偏压柱试验研究

通过 2 3根粘贴碳纤维布 (CFRP)钢筋混凝土偏压柱及其对比柱在单调荷载作用下的试验研究 ,比较分析了CFRP加固前后偏压柱的承载力、延性及破坏形态。试验结果表明 ,在偏压柱的受拉面纵向粘贴CFRP可以较大地提高偏压柱的承载力 ,但不能改善柱子的延性 ;横向粘贴CFRP能显著地改善偏压柱的延性 ,柱的承载力也有所提高 ;纵、横向混合粘贴CFRP的加固效果最好 ,柱的承载力和延性均有较大提高。此外 ,根据试验结果的分析 ,提出了纵向粘贴CFRP的偏压柱的正截面承载力计算方法 ,计算结果与试验结果吻合良好。     

美国ACI钢筋混凝土结构设计方法(五)——柱的设计 (续)

<正> 三、长柱的计算美国ACI规范关于长柱的计算提出了两种方法。一种是较为精确的方法(ACI10.10.1条)。对于这种方法,在ACI规范中仅有原则规定,规定须考虑竖向荷载及随时间而改变的混凝土材性对构件刚度和固端弯矩的影响,以及变形对弯矩和轴力的影响。较为详细的论述可参见文献〔5〕以及文献〔2〕的第十五章。精确法适用于长细比(?) 大于100的构件(此值系试验时所取的     

预制钢筋混凝土框架结构抗震性能研究进展(Ⅱ)——结构性能研究

阐述了预制钢筋混凝土框架结构抗震性能研究的重要性。介绍预制钢筋混凝土框架结构整体抗震性能研究的最新进展,所介绍的结构包括预制预应力拼接钢筋混凝土结构、后浇整体式钢筋混凝土结构、装配式钢筋混凝土结构等。介绍国内外预制钢筋混凝土结构设计规范及设计方法的研究进展。最后指出,设置有耗能减震元件的预制钢筋混凝土结构及预制钢筋混凝土隔震结构的抗震性能是今后需要进一步研究的重要内容。     

对“钢筋混凝土开口圆池简捷设计法”的讨论(一)、(二)、(三)及原文作者的答复

1.根据等截面长壁圆池的准确解可求出最大环拉力位置x_T,最大环拉力maxT_2,最大负弯矩G_1,最大正弯矩位置x_M及最大正弯矩max M,分别可用下列系数表示(推导略);