热处理工艺对16MnR钢脆性转变温度的影响

对16MnR钢热轧板进行了不同的热处理。用系列冲击试验（能量）法，结合冲击断口形貌变化确定了脆性转变温度。光镜（0M）和扫描电镜（SEM）显微组织观察表明，脆性转变温度与热处理及其引起的组织变化密切相关；并且脆性转变温度按下列热处理态顺序降低：热轧态、正火、淬火后高温回火．     

一种磨球用低合金铸铁的改性研究

鉴于球磨机磨球使用寿命偏低,对一种磨球用低合金铸铁进行了变质处理和热处理,并对其显微组织、硬度和冲击韧度进行了检测。结果表明,变质处理结合热处理能改善低合金铸铁的组织,降低脆性,有效提高其力学性能。经稀土变质处理后再经970℃保温2 h空冷后,低合金铸铁的硬度和冲击韧度分别为44.7 HRC和4.94 J·cm-2,比铸态样品的硬度和冲击韧度分别提高了4.68%和56.83%。     

硅磷含量对球墨铸铁冲击性能的影响

通过对不同Si、P量的铸态及退火球铁在不同温度下进行冲击试验,详细地考察了Si量、P量对冲击韧性与脆性转变温度的影响.     

模拟焊后热处理工艺对压力容器用Q370R钢板组织与力学性能的影响

研究了模拟焊后热处理工艺参数对Q370R钢板组织和力学性能的影响。结果表明,试验参数下的正火态Q370R钢板和模拟焊后热处理后得到的Q370R钢板组织均为铁素体+珠光体组织。模拟焊后热处理580℃×16 h(单次)和580℃×8 h(两次)钢板较正火态钢板晶粒度分别降低了1级和1.5级,带状物评级均降低1级;随着焊后热处理次数的增加和温度的升高,析出物发生粗化长大的趋势。随着模拟焊后热处理次数增多、模拟焊后热处理时间的延长,钢板强度降低,冲击吸收能量降低。580℃×16 h(单次)模拟焊后热处理钢板较正火态钢板抗拉强度、屈服强度和冲击吸收能量降低分别约50 MPa、30 MPa和40 J。580℃×8 h(两次)模拟焊后热处理钢板较正火态钢板抗拉强度、屈服强度和冲击吸收能量降低分别约50 MPa、45 MPa和45 J。580℃×16 h(单次)模拟焊后热处理钢板和580℃×8 h(两次)模拟焊后热处理钢板冲击吸收能量有离散现象,分析原因是成分偏析所致。     

40Cr钢强韧化处理后的力学性能

对经强韧化处理和常规热处理的40Cr钢力学性能进行了对比，结果表明，亚温淬火能提高40Cr钢的冲击韧度，降低韧脆转变温度，并抑制其回火脆性。     

核电压力容器用厚钢板SA533B的组织及力学性能

研究了核电压力容器用钢SA533B显微组织的变化对其力学性能的影响,尤其对韧性的影响。显微分析结果表明,该钢板的组织主要为粒状贝氏体及少量多边形铁素体。通过对调质态(QT)和模拟焊后热处理(SPWHT)态SA533B钢板的常规力学性能、不同温度的夏比冲击韧性(KCV)及断裂韧度(KJC)的深入研究,结果表明SA533B厚钢板经SPWHT升高了韧脆转变温度,降低了冲击韧性及断裂韧度,但SPWHT对常规力学性能无显著的影响。扫描电镜及电子探针分析仪分析表明,经模拟焊后热处理SA533B板材组织中的析出相有不同程度长大且有钼的析出,板材的韧性降低与微观组织中的析出相和钼的析出密切相关。     

Cr/C比及热处理工艺对高铬铸铁抗磨粒磨损性能的影响

在实验室条件下,研究了Cr/C比及热处理工艺对高铬铸铁抗冲击磨粒磨损性能的影响.结果表明,在相对较低冲击载荷下,热处理态Cr28(Cr/C比为9.5)抗磨性比Cr15(Cr/C比为5.6)更好;相对中等冲击载荷下铸态Cr28白口铁比其热处理态的更耐磨.并从金相组织上分析了其原因,探讨了其磨损机制.     

KmTBCr28铸铁组织和性能的研究

研究了铸态和不同正火加热温度和不同温度回火KmTBCr28铸铁的组织和性能。结果表明:KmTBCr28铸铁随着正火温度的提高,冲击吸收功逐渐提高,正火温度为1040℃时,材料具有较高的硬度和冲击吸收功;正火后回火,随回火温度提高,硬度有降低的趋势,冲击吸收功在100℃回火出现峰值,500℃回火出现铸铁回火脆性;KmTBCr28铸铁铸态可获得HRC54～57,AK=3.2～4.0J;奥氏体化加热温度为1040℃时,空冷100～200℃回火,铸件可获得HRC63～65,AK=4.3～4.5J。铸态及热处理态的组织为马氏体、残余奥氏体和(FeCr)7C3型碳化物组成。     

J积分测试技术的新应用

分析研究了Ｊ积分测试过程中的一些现象,发现Ｊ积分中陡降载荷对应的脆性转变温度和落锤及冲击脆性转变温度有很好的一致性。快速断裂能量与冲击断裂能量有较好的一致性。     

硅对铸态铁素体球铁低温冲击韧性的影响

研究了硅对铸态铁素体球铁低温冲击韧性的影响。试验表明,当铸态铁素体球铁硅含量增加时,脆性转变温度也相应提高;若把-40℃作为汽车在寒冷地区行驶时的低温极限,把生产技术条件所要求的冲击值60J/cm~2作为脆性转变判别值,则铸态铁素体球铁件的终硅含量上限值可取为3.0％.     

奥氏体化温度对低碳低裂纹敏感性海工钢组织与性能的影响

研究了不同奥氏体化温度对690 MPa低碳低裂纹敏感性海工钢的奥氏体晶粒度、变体选择和韧脆转变温度的影响。结果表明:当奥氏体化温度大于930℃时,韧脆转变温度与奥氏体晶粒尺寸呈Cottrell-Petch关系,具体为:TB=-0.46-521.56d^-1/2,原始奥氏体晶粒可代表有效晶粒;当奥氏体化温度为880℃时,原奥氏体内部的变体选择对大角度晶界密度有明显贡献,Block界面和Packet界面所影响的晶体结构单元(有效晶粒)与韧脆转变温度呈现对应关系。临界奥氏体化温度(880℃)明显地影响了相变组织的变体选择,提高了Block和Packet晶界密度,使得韧脆转变温度明显降低。     

成分偏析严重的12CrNi2MnCu铸钢冷脆转变特性研究

采用系列温度动态撕裂试验、断口分析和金相分析,并结合断裂力学研究了成分偏析严重的12CrNi2MnCu铸钢的冷脆转变特性.结果表明,本试验铸钢在试验温度范围内动态撕裂能普遍较低,但仍表现出冷脆转变特性.试验温度高于冷脆转变温度时,裂纹以沿脆化的一次晶晶界扩展为主,形成脆性的沿晶断裂;试验温度低于冷脆转变温度时,裂纹以在冷脆的晶内扩展为主,形成穿晶断裂.     

Influence of Heat Treatment on the Ductile-Brittle Transition Temperature of Semikilled Steel Plate

This investigation establishes the effect of ferrite grain size resulting from various heat treatments on the transition temperature of a semikilled steel plate. Different austenitizing temperatures and various cooling rates were used. The ductile-brittle transition temperatures were determined by the Navy tear test and the keyhole Charpy test.     

试样厚度对韧脆转变温度区间的影响

根据BSI 7448 Part I标准,测定了海洋平台用钢E36以裂纹尖端张开位移(CTOD)为表征的韧脆转变温度曲线. 通过改变试样厚度,研究面外拘束对韧脆转变温度区间的影响并分析了其变化规律. 结果表明,E36钢具有典型的韧脆转变特征,其韧脆转变温度曲线可以用Boltzmann函数进行拟合,具有良好的相关性;试样厚度越大,韧脆转变温度越高,断裂性能下降. 通过有限元模拟分析三维裂纹尖端应力状态,选择了面外拘束参数Tz,用来阐述厚度效应对韧脆转变温度的影响,具有良好的相关性.     

Heat treatment of NPP steam turbine parts from steel 26KhN3M2FAA

The process of final heat treatment of nuclear-power-plant steam turbine parts produced from steel 26KhN3M2FAA is developed. The quality of the metal of a commercially produced disk is studied. Conditions for obtaining a high set of mechanical properties in steel 26KhN3M2FAA combined with a reduced temperature of the ductile-brittle transition (semibrittleness temperature) are determined. __________ Translated from Metallovedenie i Termicheskaya Obrabotka Metallov, No. 6, pp. 28–33, June, 2007.     

Impact toughness of tungsten films deposited on martensite stainless steel

Tungsten films were deposited on stainless steel Charpy specimens by magnetron sputtering followed by electron beam heat treatment. Charpy impact tests and scanning electron microscopy were used to investigate the ductile-brittle transition behavior of the specimens. With decreasing test temperature the fracture mode was transformed from ductile to brittle for both kinds of specimens with and without W films. The data of the crack initiation energy, crack propagation energy, impact absorbing energy, fracture time and deflection as well as the fracture morphologies at test temperature of-70 ℃ show that W films can improve the impact toughness of stainless steel.     

07MnNiCrMoVDR钢焊接接头低温韧性研究

以07MnNiCrMoVDR钢及其焊接接头为试验对象,通过冲击试验,分析了温度对焊接接头性能的影响以及韧脆转变温度的确定。试验结果表明,07MnNiCrMoVDR钢焊接接头的低温韧性随着温度的降低而降低;焊接接头各区的韧脆转变温度均低于最低使用温度(-40℃),满足实际工矿的使用要求。     

石油钻采装备用40CrNiMoA钢的冲击性能

针对石油钻采设备的低温服役条件,分别考察了石油工业常用40CrNiMoA钢的冲击性能以及热处理工艺、毛坯尺寸和温度等因素的影响。冲击试验结果表明,40CrNiMoA钢的冲击性能在试验温度范围内随温度降低而逐渐下降,并且在- 40℃～-20℃内发生韧-脆转变。在常规热处理条件下,毛坯尺寸对40CrNiMoA钢的冲击性能具有显著影响,在本试验条件下,试样的冲击性能随着取样毛坯尺寸的增加而显著降低。此外,热处理制度对40CrNiMoA钢的力学性能也有重要影响,适当提高回火温度有利于改善40CrNiMoA钢的冲击性能。冲击断口分析表明,断口存在大量碳化物和氧化物颗粒及其脱落后而形成的孔洞,这是导致冲击性能降低的重要原因。     

Boltzmann函数拟合法确定高强钢韧脆转变温度

为检测一种高强低碳贝氏体钢的韧脆转变温度，基于－196～0 ℃温度间的低温冲击功和冲击试样断口形貌及变化规律，采用Boltzmann函数拟合了冲击功-温度曲线。结果表明：采用Boltzmann函数拟合冲击功-温度曲线相关系数为0.999，可以用来预测高强低碳贝氏体钢在0～196 ℃之间的冲击功，韧脆转变温度为－78 ℃。