半自动荧光渗透检测生产线

介绍了半自动荧光渗透检测生产线的系统构成、整体要求、适用对象等。重点介绍了各功能槽的结构和使用要求。对生产线的传送系统、电气控制系统和废水处理系统也作了简要的介绍。通过试验，验证了该生产线检测效率高、操作简单、结构合理、运行稳定可靠。     

无磁钻具螺纹的超声波检测

随着油田钻井高新技术的不断推广应用，所使用的钻井工具种类越来越多，在特定的钻井条件下，一些常规钻具(钻杆、钻铤和方钻杆等)已不能满足钻井需求，特别是近几年来新发现的油田区块，地质构造十分复杂，需要打一些技术难度大的探井、深井(如水平井、定向井等)，设计井深有的超过5km，因此常将一些非常规钻具如无磁钻铤、无磁加重钻杆等用于钻井工程中。这些钻具在井下作业后必须对其应力较集中的内外螺纹进行无损检测。     

无磁钻铤用Cr-Mn-Ni-N系高氮钢平衡凝固相变与析出行为

借助Thermo-Calc软件对无磁钻铤用Fe-(15~25)Cr-(15~25)Mn-(0~5)Ni-(0~1)Mo-(0~1)N-(0~0.8)C多元系高氮钢在凝固和冷却过程中的相变及析出行为进行研究。使用Thermo-Calc软件中的TCFE9数据库对该钢相图的垂直截面图进行计算,分析了Cr、Mn、Ni、Mo、N及C元素对无磁钻铤用高氮钢凝固及冷却过程中相变的影响,并得到了平衡凝固相变路径图。结果表明,增加Cr、Mn含量可显著提高合金中氮的溶解度,Mo元素可以微弱提高氮的溶解度,Ni、C元素显著降低氮的溶解度。Ni、C和N含量提高可扩大单相奥氏体相区,具有稳定奥氏体的作用,Cr、Mo与Mn元素缩小单相奥氏体相区,具有稳定铁素体的作用。N元素可以促进M₂(C,N)相析出,使M₂₃C₆相析出受到抑制。Cr、Mn元素可以促进Sigma相析出,C、N元素抑制Sigma相析出。M₂₃C₆相的析出主要受C含量的影响,随着C含量的升高,M₂₃C₆相的析出温度显著升高。     

荧光渗透检测中黑白光照度测量的相关因素

针对黑白光照度对日常荧光渗透检验的可靠性有着重要的影响,以及不符合要求的黑白光照度严重干扰检验人员对缺陷的判定等问题,开展了黑白光照度测量有效性的研究。从黑光测量的距离、角度开展试验,对相关标准中黑白光照度的不同要求进行对比分析,引入精益理念对数据进行分析,最终确定了影响黑白光照度测量的相关因素并制作了专用的测量工装,保证了零件渗透检测的质量。     

轴承用陶瓷球荧光渗透检测

介绍了陶瓷(球)材料的特性,陶瓷球轴承的应用特点及陶瓷球的各种检验检测方法。采用TP系列试块对陶瓷球荧光渗透检测的渗透剂进行了灵敏度试验,并优化了荧光渗透检测工艺。试验结果表明,优化后的荧光渗透检测工艺能够有效地检出陶瓷球的表面微细裂纹。     

无磁钻铤用0Cr19Mn21Ni2N高氮钢的高温塑性变形行为

采用Gleeble-2000热模拟试验机对无磁钻铤用0Cr19Mn21Ni2N高氮奥氏体不锈钢进行高温拉伸试验,用扫描电镜和能谱仪对拉伸试样断口及断口附近的组织进行分析,用Thermo-Calc软件计算试验钢的相变及析出相,研究了0Cr19Mn21Ni2N高氮奥氏体不锈钢的高温塑性变形行为。结果表明,试验钢的第Ⅰ脆性区＞1150 ℃,第Ⅲ脆性区为800~950 ℃,未出现第Ⅱ脆性区。第Ⅰ脆性区的出现主要是在加热过程中试验钢由奥氏体向δ铁素体转变引起的,第Ⅲ脆性区的出现是因为M₂(C, N)析出相及Al₂O₃夹杂物引起的。试验钢的高温抗拉强度随温度升高而逐渐降低,断面收缩率在1000~1150 ℃温度范围内表现出极佳的热塑性,温度超过1150 ℃后断面收缩率逐渐下降,因此0Cr19Mn21Ni2N高氮奥氏体不锈钢的热锻温度应选择在1000~1150 ℃之间,在此温度范围内断面收缩率均在73%以上,并且可以避开第Ⅰ与第Ⅲ脆性区。     

荧光渗透检测在航空发动机研制阶段的应用

介绍了荧光渗透检测的原理、特点、以及基本流程,并通过举例说明了荧光渗透检测在航空发动机研制阶段是如何降低成本、改进工艺、促进设计更改的.     

我国荧光渗透液的历史与现状

荧光渗透液是荧光渗透检验中的主要工艺辅助材料。渗透检验水平的高低很大程度上取决于渗透液性能的优劣,因而渗透液在渗透检验工艺中占有举足轻重的地位。本文拟对我国荧光渗透液的过去与现状作一简述,以期对其工艺材料的发展有所裨益。     

小螺距螺栓裂纹的荧光渗透检测检出率

对比了小螺距螺栓清洗前后的荧光渗透检测结果,发现螺栓根部表面开口裂纹缺陷无荧光显示的主要原因是裂纹开口污染物阻碍了渗透液的有效渗入。对螺栓表面进行彻底清洗,能够有效提高裂纹缺陷的检出率;采用高灵敏度和超高灵敏度的渗透液能提高裂纹的检出能力。综合考虑检测准确性和成本等因素,采用高灵敏度的渗透液进行检测更为适宜。     

某发动机叶片抛修裂纹荧光渗透检测

某型发动机在厂内加速模拟800h试车后,在对Ⅰ、Ⅱ级涡轮叶片进行荧光渗透检测时发现裂纹,经冶金分析,该叶片裂纹为抛修裂纹,是叶片在制造过程中产生的缺陷。笔者分析了这种情况产生的原因,旨在找出如何在制造阶段发现抛修裂纹等细微缺陷,以确保产品质量。     

不同系统灵敏度荧光渗透检测的对比分析

使用不同系统灵敏度的荧光渗透液对人工盲孔缺陷试样进行检测,分析验证了在不同系统灵敏度的荧光渗透液下人工盲孔缺陷显示结果的差异。结果表明,采用相同系统灵敏度的荧光渗透液对人工盲孔进行检测时,后乳化型较水洗型灵敏度更高。对于孔洞类缺陷而言,直径和深度的关系是影响渗透检测灵敏度的重要因素。     

改善某机涡轮叶片荧光渗透检测背景过度的试验

荧光渗透检测某机高压涡轮叶片时,批量性出现荧光背景过度导致无法检测叶片的问题。采用理论和工艺试验相结合的方法,分析了荧光背景过度产生的原因,制定了有效的解决方法,较好地改善了该高压涡轮叶片的荧光背景。     

DD5单晶合金叶片荧光渗透检测缺陷评价

针对DD5单晶高温合金叶片在渗透检测过程中出现的大面积弥散的点状荧光显示进行了系统的分析,采用微观分析手段确认了叶片荧光显示的性质。并结合人工缺陷试样定量分析实际缺陷尺寸与荧光显示尺寸的相关性。结果表明DD5单晶合金叶片上大面积弥散点状荧光显示主要是由于腐蚀造成的,为单晶高温合金叶片的研制和荧光显示评判提供了参考数据。     

涡轮盘封严齿裂纹返修后的荧光渗透检测

某型航空发动机高压涡轮盘新件在第一次整机试验后的荧光渗透检测过程中,多次发现在其封严齿第二、三齿上存在多条裂纹迹痕显示。通过理化检验、测试试验、过程复查等方法准确确定了裂纹产生的原因和机理,为制定故障排除方案及改进裂纹返修后的荧光渗透检测工艺提供了理论依据,最终优化了该盘件荧光渗透检测复检的工艺流程。     

无模磁脉冲工艺

介绍强化板料冲压过程的途径，提出无模磁脉冲冲压零件的远景工艺和装备，进行了能耗和工艺稳定性计算。     

石油钻铤窄间隙脉冲焊接头的超声检测

根据石油钻铤窄间隙焊的接头形式及工艺特点,参考GB/T15830-1995标准,设计了钻铤窄间隙焊接头的超声探伤试块,制作了距离-波幅曲线.通过对三件接头的超声检测及解剖验证,发现了侧壁未熔合及反面咬边缺陷的反射波形特点.提出了防止误判及漏检的一些技术措施.     

锰系无磁铸铁的工艺及性能控制

锰系无磁铸铁是在普通铸铁的基础上添加锰及铝、铜合金元素制成的 1种磁导率的新型电工合金材料。由于锰的加入 ,改变了铸铁的结晶条件和性能 ,使锰系无磁铸铁在工艺控制和性能方面与普通灰铸铁相比发生了较大的变化。分析和总结了锰系无磁铸铁的工艺及性能控制特点 ,为稳定锰系无磁铸铁的生产提供了一定依据。     

铸造闭式叶轮内型面荧光渗透检测

铸造闭式叶轮零件的内型面液浸法荧光渗透检测中存在内型面清洗困难、内型面荧光显示区域观察及尺寸测量困难等问题,利用自制的补充清洗工具,采用带UV光源的柔性紫外线视频内窥镜观察荧光显示及双目显示尺寸测量,研究结果表明:采用补充清洗工具清洗后,大大减少了内型面检测中的背景干扰显示,双目测量中必须控制轴线内窥镜与缺陷平面法线夹角在20°以内才能保证荧光显示尺寸测量精度±0.2 mm要求。经过实际零件检测和金相解剖分析,零件的内型面荧光显示主要集中在流道面的转接R处,其主要呈现片状分布,少数有线状显示,荧光显示来源于铸造疏松,荧光渗透检测有效显示尺寸采用双目测量的结果与解剖后直接测量结果的误差在±0.2 mm内。     

压力容器无损检测--渗透检测技术

介绍了压力容器渗透检测技术，包括渗透检测的适用范围、检测材料、操作要点、可靠性、国内外渗透检测工艺方法标准、标准试块及渗透检测自动化等。