热老化对稀土顺丁充油橡胶性能的影响

业已证明,稀土顺丁充油橡胶具有良好的性能。为进一步考察在长期贮存或使用过程中性能的稳定情况,本工作采用热空气老化法,研究了热老化对稀土顺丁充油橡胶硫化胶性能的影响。 实验部分 以锦州石油六厂中试产品稀土顺丁充油胶为基础,在等速辊上补加三线油(锦西石油五厂产品),制备了不同充油量的胶样。对比胶为该厂的镍顺丁胶B-27和日本镍顺丁充油胶BR-31。各胶种的充油量见表1。 实验配方:生胶100,防老剂D1.0,硬脂酸2.0,氧化锌4.0,促进剂CZ0.9,硫黄1.5,高耐磨炭黑50。硫化条件为     

石油系橡胶油对丁苯橡胶性能的影响(二)

(续上期)3.2SSBR为考察填充油变化对充油SSBR生产工艺、加工性能和物理性能的影响,中国石化北京燕山石化研究院与北京橡胶工业研究设计院共同进行了此方面的工作。试验发现,以环保油替代DAE,无需对充油工艺、橡胶油用量、基础胶作改变,所得充油SSBR性能见表6。     

稀土充油顺丁橡胶工业化研制的进展 Ⅱ.充油工艺的选择

目前充油工艺以其充油位置分类,大致可分为:(1)挤压机前充油;(2)胶液充油;(3)聚合首釜充油。由于(1)法充油不均匀,胶质量不理想,硫化胶强度低,而(3)法对充填油质量要求苛刻,经济上不合算,同时,还给聚合反应的控制带来困难。因此,我们着重研究了第2种充油工艺。     

顺丁橡胶及其充油胶的贮存与老化

为了考察顺丁橡胶在贮存过程中的变质情况,我们对库存的部分样品进行了抽查。在被抽查的60批样品中,发现镍体系及稀土体系顺丁纯胶的门尼粘度值(ML)都有不同程度的升高,而其充油胶的ML则明显下降,其中约1/3的样品,ML严重下降(见表1)。 为深入考察其老化特征,我们进行了典型顺丁胶及其充油胶的日光老化及热空气老化试验,研究了贮存及老化过程中生胶及硫     

顺酐化油生产磁性调合漆

一、顺酐化油的配方及操作 (一)配方(见表1) (二)操作 1.按配方量将植物油及顺酐投入釜内,搅拌升温约1小时至200℃,保温1小时。     

可动凝胶迫使CO2液流转向能力与增油机理研究

为优化CO_2驱油技术,采用5组平行驱油实验探索研究两种不同性能凝胶对CO_2驱的增油效果及作用机理,通过采收率、气油比以及提出的冲刷系数综合分析CO_2凝胶复合驱的驱替特征。结果表明:注入段塞越大驱油效果越好,复合驱最终采收率比CO_2驱提升8.31～19.87个百分点;CO_2驱至气窜注入量约为0.3PV,而复合驱驱至气窜注入量需0.64～0.73PV,有效延缓了气窜时间;CO_2驱平均冲刷系数见气前为0.35cm~3·(cm~2·s·MPa)~(-1),见气后为0.75cm~3·(cm~2·s·MPa)~(-1),复合驱组注凝胶前平均冲刷系数为0.36cm~3·(cm~2·s·MPa)~(-1),后续CO_2驱降至0.092～0.188cm~3·(cm~2·s·MPa)~(-1),说明凝胶段塞封堵效果显著;复合驱机理分析表明:凝胶段塞赋予CO_2足够的液流转向能力是复合驱增油机理;凝胶在储层内的可动程度是调控液流转向能力的关键。     

羟丙基胍胶对水包油乳状液稳定性的影响

通过对含羟丙基胍胶(HPG)乳状液性质及油水界面性质的研究,考察了HPG对水包油乳状液稳定性的影响。结果表明,HPG能增强水包油乳状液的稳定性;HPG增加了油水界面膜强度,随着ρ(HPG)增加,油珠的半衰期t1/2增加,破裂速率常数k减小;HPG可小幅度降低界面张力,ρ(HPG)=1 000mg/L时,界面张力值为16.58mN/m;连续相黏度随着ρ(HPG)的增加而增大,使油珠上浮速度和碰撞几率变小,油珠聚并困难。含HPG的水包油乳状液中显微镜观察图像,也证明了ρ(HPG)的增加使得乳状液中的油珠量增加,即增强了乳状液的稳定性。     

高强轻质高掺量粉煤灰双免砖的研制试验

我们采用青山电厂低钙灰、武昌电厂高钙灰以及生石灰、石膏、炉渣、外加剂等原料 ,研制出一种高强轻质高掺量粉煤灰双免砖 ,本文介绍研究结果。1　低钙灰双免砖原料配比及制品强度胶凝材料 33% ,炉渣 10 % ,粉煤灰 5 7%。低钙灰双免砖配制实验结果见表 1。Ｎ1、Ｎ2 、Ｎ3为外加剂表 1　低钙灰双免砖配制实验结果序号 胶凝材料 / %Ｎ1 石灰石膏外加剂粉煤灰抗压强度 /ＭＰａ7天 1 4天Ｌ1 71 3 2 3 .5(Ｎ3) (Ａ) 74.5 1 1 .75 1 2 .75Ｌ2 71 6 4 .5 2 (Ｎ2 ) (Ｂ) 70 .5 1 0 .1 1 1 .75Ｌ3 72 0 6 3 .5(Ｎ2 ) (Ｃ) 63 .5 1 1 .6 1 3 .2 5Ｌ4 1…     

纤维骨架材料技术讲座第3讲 轮胎用纤维骨架材料的结构与性能(续完)

(接上期)美国联信公司尺寸稳定型聚酯性能见表12。日本帝人公司轮胎用聚酯帘布性能见表13。潍坊大龙化纤有限公司聚酯帘布性能见表14和15。35　维尼纶帘布维尼纶帘布的强度高、尺寸稳定性较好、耐干热性能较好,但耐湿热性能较差。目前主要用于Ｖ带。维尼纶帘布的物理性能见表16。表11　中国神马帘子布集团有限公司改性尼龙66帘布的组织规格与性能项　　目1400/3Ｆ941870/2ＨＦ107Ｌ经线密度/[根·(10ｃｍ)-1]94107纬线密度/[根·(10ｃｍ)-1]10±16幅宽/ｃｍ142±20145 0-3匹长/ｍ770(1±2%)770(1±4%)断裂强力/Ｎ≥300≥270覆胶量/@±0550…     

环保橡胶油(环烷油)的制备及应用

以稠油馏分为原料,采用中压加氢精制工艺制备符合REACH法规要求的环保橡胶油——环烷油NAP1004和NAP10,并研究其在NR/中乙烯基聚丁二烯橡胶(MVBR)/乳聚丁苯橡胶(ESBR)并用胶中的应用。结果表明:对于NR/MVBR/ESBR并用胶(MVBR和ESBR用量和为45份),使用环烷油NAP1004的硫化胶滚动阻力低,使用环烷油NAP10的硫化胶抗湿滑性能好,使用这两种环烷油的胶料其他性能相差不大。     

轮胎设备能力计算公式的探讨（续完）

(接上期 )3 2　全钢载重子午线轮胎 (以 9.0 0R2 0为例 )9.0 0R2 0施工表见表 7。3 2 1　密炼机胶料各段密炼时间及胶料质量 (以GK2 70密炼机为例 )见表 8。每千克 4A3终段胶需要的密炼净时间 ( 4A3一段使用塑炼胶 ,加上本身的 4段 ,按 5段计算 ) :　t =(t1 /g1 ) ( g2 1 /g2 ) ( g32 /g3)… [gn(n- 1 ) /gn]+(t2 /g2 ) ( g32 /g3) ( g43/g4)… [gn(n- 1 ) /gn]+… + (tn- 1 /gn- 1 ) [gn(n- 1 ) /gn]+tn/gn =( 1 2 0 /1 93.65 )× ( 1 74.3/2 0 7.42 )× ( 1 84/2 0 2 )× ( 1 86/1 98.5 8)× ( 1 86/1 98.5 8) + ( 2 4 0 /2 0 7.42 )…     

明胶液浓缩的工艺计算(上)

<正> 蒸发的物料平衡浓缩过程中,以任何阶段的干物质为出发点,确定产品的数量 G_2和在浓缩的胶液中必须除掉水的数量 W。G_1——胶液在浓缩开始时的量 G_0——在胶液中干胶的量G_2——浓胶液量设胶液浓缩前干胶含量的百分比即胶液浓度为 K_1,浓胶液浓度为 K_2。在蒸发器中蒸发出来的水量:W=G_1(1-K_1/K_2) (8)公式(8)是物料平衡基本方程式。又,W=G_2(K_2/K_1-1) (9)表43引用了浓缩胶和明胶溶液连续运转的真空蒸发器的技术经济指标。表44列出了胶液除水量与胶液起始浓度的关系,单位为每公斤成品(胶、明胶)的除水公斤数。     

油基压裂液用铁离子交联剂的研究

为解决传统的以Al~(3+)溶液作为交联剂的油基压裂液存在需要二次成胶并且成胶的时间较长的问题,选择以Fe~(3+)溶液作为油基压裂液交联剂替代Al~(3+)离子溶液。通过复配试验对交联剂体系配方进行了优选,得到性能较好的交联剂体系配方(w)为25%硫酸铁+10%乙二醇+15%柠檬酸钠+50%去离子水。采用柴油作为油基压裂液基液,加入(w)0.5%稠化剂AP-1,(w)1%硫酸铁复配溶液交联剂体系,其形成凝胶时间为120 s,凝胶黏度为271.8 mPa·s,符合成胶时间与凝胶黏度的要求。     

钕系BR的基本特性与应用性能试验(续完)

(接上期 )2 3 1 0　玻璃化温度 (Ｔｇ)与结晶性全ＢＲ和ＢＲ/ＮＲ并用胶的玻璃化温度与结晶性如表 1 1所示。由表 1 1可见 ,4个ＮｄＢＲ与ＮｉＢＲ的Ｔｇ 几乎一致。由于Ｔｇ 是其最低工作温度 ,因而表明 5个胶样具备基本一样的耐寒性。　　全ＢＲ和ＢＲ/ＮＲ粘弹谱仪损耗因子温度谱如图 8所示。由图 8和表 1 1可见 ,在动态粘弹谱仪测得的损耗温度谱中 ,以玻璃化转变高温侧弱峰出现位置所表征的结晶速度[5] ,各胶样间差异不大 ,以弱峰高度表征的相对结晶量[5] 各胶样间尚有差异。由于ＢＲ/ＮＲ并用胶多属于微观不均相混合体系 ,因而会有两…     

凝结水泥浆中氢氧化钙的结构和力学特性以及各种外加剂的影响

前言波特兰水泥水化时,四种主要成分(见表1)将发生反应(以明显不同的速度),生成一种胶态的硅酸盐水化物凝胶(C-S-H),同时还得到CH、钙矾石(C_3A·3CS·H_(32))和单硫相(C_3A·CS·H_(12))。     

防护蜡对橡胶粘接强度的影响

在许多橡胶制品中,均掺用熔合蜡AΦ-1、3B-1.鼬蜡-60、精制地蜡-80和部份石蜡,作为防止臭氧老化的有效措施已知,蜡的防臭氧作用是基于它能在某种程度上移栖到硫化胶的表面,形成保护膜。成膜速度取决于生胶的属性和蜡的品种(图1a、6)。在天然胶硫化胶中,此速度约为在纳特氯丁胶硫化胶中的10倍。在这两种硫化胶中各种蜡的成膜速度依如下顺序递增:精制地蜡-     

硫化胶中橡胶油含量的测定

研究硫化胶中橡胶油含量的测定。采用溶剂抽提法得到硫化胶的抽出物,并对其抽出物进行硅胶柱层析,建立了硫化胶中橡胶油含量的测定方法。该方法测定的硫化胶中橡胶油质量分数最大相对标准偏差为2. 3%,回收率为88. 0%～104. 1%。该方法操作简便,重复性好,结果准确、可靠。     

环保型增塑剂腰果壳油对丁腈橡胶性能的影响

研究了腰果壳油(CNSL)用量对丁腈橡胶胶料的硫化特性和硫化胶性能的影响,并与使用邻苯二甲酸二辛酯和环氧大豆油作为增塑剂进行了对比。结果表明,在0～30份(质量)用量内,加入CNSL后胶料的焦烧时间和正硫化时间有所缩短。与加入相同用量的邻苯二甲酸二辛酯和环氧大豆油的胶料及硫化胶相比,使用CNSL的胶料在硫化曲线上的最小转矩和最大转矩以及硫化胶的硬度、定伸应力和耐ASTM1#标准油体积增加率较小;硫化胶的拉伸强度、撕裂强度、扯断伸长率和耐ASTM3#标准油体积增加率较大;硫化胶的耐热空气老化性能较好。     

聚甲基丙烯酸丁酯-苯乙烯/凹凸棒土复合吸油材料的制备及吸油性能研究

以甲基丙烯酸丁酯(BMA)和苯乙烯(St)为单体,改性凹凸棒土(OATP)为无机添加物,采用悬浮聚合法制备聚甲基丙烯酸丁酯-苯乙烯/凹凸棒土复合吸油材料(P(BMA-St)/OATP)。考察了改性凹土添加量、分散剂聚乙烯醇(PVA)用量、单体配比m(BMA):m(St)、交联剂二乙烯基苯(DVB)用量和引发剂偶氮二异丁腈(AIBN)用量对复合吸油材料吸油倍率的影响,确定了实验条件范围内吸油倍率的最佳工艺参数。当单体质量比为7:5、OATP添加量、PVA用量、DVB用量与AIBN用量分别为单体总质量的3%、3%、0.5%与1%时,对模拟油甲苯的吸油倍率达到17.8 g?g-1。相同实验条件下,P(BMA-St)/OATP的吸油倍率、保油率与再生性能都优于纯树脂P(BMA-St)。     

环保油HJ-1在全钢载重子午线轮胎中的应用

研究环保油HJ-1在全钢载重子午线轮胎中的应用。结果表明：采用环保油HJ-1替代进口环保油,测试胶料的各项性能良好;在胎侧胶和胎面冠部胶配方中使用环保油HJ-1,硫化胶物理性能符合技术要求;相应成品轮胎耐久性能和速度性能满足国家标准要求,生产成本大幅降低。