Cu15Ni8Sn合金的机械合金化

通过Ｘ 射线衍射仪、透射电镜、扫描电镜分析了Ｃｕ１５Ｎｉ８Ｓｎ 三元合金的机械合金化过程中晶粒尺寸、形貌和微结构变化, 以及相的演变。随着球磨时间的增加, αＣｕ 晶粒尺寸减少, 点阵参数与应变量增大。球磨过程中粉末颗粒形貌变化过程与二元系合金相似。发现了球磨３ ｈ 有ηＣｕ６Ｓｎ５亚稳相出现, 随后该相无序化, 最终形成了纳米晶超饱和Ｃｕ（Ｎｉ,Ｓｎ） 固溶体     

机械合金化和熔炼法制备的Cu—15Ni—8Sn合金的Spinodal分解

利用透射电子显微镜（TEM）和X射线多晶衍射（XRD）观察分析了机械合金化（MA）和熔炼两种方法制备的Cu-15Ni-8Sn(质量分数,％）合金在400℃不同时效时间Spinodal分解产生的调幅组织结构和边带卫星峰,及合金固溶体的晶格参数变化。同时用维氏硬度计测量了合金的时效硬度变化,结果表明,与熔炼法相比,MA制备的该合金时效过程中,Spinodal分解初期的调幅组织结构波长较大,调幅分解速度也慢慢,延缓了γ′相的析出,但时效过程中二者硬度达到峰值的时间几乎是一致的。     

喷射成形Cu-15Ni-8Sn合金的时效硬化研究

采用硬度测量、光学显微镜、Ｘ射线衍射及透射电镜（ＴＥＭ）等试验方法，研究了喷射成形Ｃｕ－１５Ｎｉ－８Ｓｎ合金的时效硬化。结果表明，合金的时效硬化与其相组成及转变过程有关。有３个过程影响合金硬化，即Ｓｐｉｎｏｄａｌ调幅分解、亚稳γ－（Ｃｕｘ，Ｎｉ１－ｘ）３Ｓｎ相（ＤＯ２２）有序结构）的形成不及不连续沉淀γ－（Ｃｕｘ，Ｎｉ１－ｘ）Ｓｎ相（ＤＯ３有序结构）的析出，前两者对硬化具有促进作用，而后者对硬化产     

添加Si对Cu-15Ni-8Sn合金组织和性能的影响

利用金相显微分析、SEM、TEM及能谱分析对添加Si的Cu-15Ni-8Sn合金的组织结构和性能进行了研究。结果表明，添加的Si与Ni原子相结合，形成新相Ni3Si和Ni2Si。在时效过程中，由于Ni2Si相的析出，试验合金的电导率和硬度相对于Cu-15Ni-8Sn合金都有所提高。     

化学镀制备Ni—Sn—Cu—P合金非晶形成能力

首次用化学镀方法制备了四元Ｎｉ－Ｓｎ－Ｃｕ－Ｐ合金镀层,用Ｘ光衍射及扫描电镜对合金镀层形貌和结构进行了测定,确定了不同工艺条件下的非晶合金形成区。用张邦维提出的非晶合金形成理论对Ｎｉ－Ｓｎ－Ｃｕ－Ｐ合金非晶形成能力及合金元素在非晶形成中的作用与机理进行了研究。     

用机械合金化法制备Al—Y—Ni非晶合金

本文用热力学和动力学分析了Al—Y—Ni合金系在机械合金化过程中实现非晶转变的能力。用机械合金化方法成功地获得了Al—Y—Ni非晶合金粉末,其非晶属性由X射线衍射和热分析实验得到证实。并研究了球磨强度对Al—Y—Ni合金系球磨非晶转变的影响,发现强度过高不利于非晶转变。     

Ag—10Ni合金的机械合金化

急冷雾化制得的Ａｇ－Ｎｉ包覆粉末经机械合金化处理可以生成Ａｇ－Ｎｉ亚稳固溶体,再经过粉末冶金过程得到的Ａｇ－１０Ｎｉ合金,其强化相粒子Ｎｉ在Ａｇ基体中细小而弥散分布,明显地提高了合金的力学性能、电学性能和电接触性能。     

机械合金化法制备Al—Cu—Fe纳米非晶合金

采用行星式高能球磨机制备了Al80-xCuxFe20(x=20-40）三元非晶纳米合金粉末,分析了不同球磨时间及热处理工艺对粉末结构、颗粒大小等的影响。结果表明：成分为Al40Cu40Fe20的粉末球磨时逐步非晶化,球磨33h后,非晶化程度最大,最小颗粒尺寸达到5．6nm;进一步球磨,非晶晶化,颗粒尺寸增大;成分为Al80-xCuxFe20(x=20,25,30)的粉末球磨90h后,得到非晶,最小颗粒尺寸为3．4nm。球磨制备的Al-Cu-Fe非晶粉末具有铁磁性。用DSC测量了其晶化温度（Tc),Tc≈873℃。     

冷变形对Cu9Ni6Sn0.3Ce合金Spinodal分解动力学的影响

用力学性能、电阻率、X-射线衍射和 TEM 技术研究了冷变形对 Cu 9 Ni 6 Sn 0.3 Ce 合金spinodal 分解动力学的影响。冷变形后直接时效合金表明强化过程加强。根据位错理论的讨论,冷变形合金中加速强化的特征,可以归结为加速了 spinodal 分解动力学过程。     

机械合金化扩展Fe—Cu系固溶范围

机械合金化法可使室温下不互溶体系Fe_(1-x)Cu_x形成过饱和固溶体。X射线衍射实验表明;当x≤0.15时为具有Fe的bcc结构固溶体;当x≥0.40时具有Cu的fcc结构固溶体;当0.15相似文献   

机械合金化程度对Cu-15Ni-8Sn合金性能的影响

通过机械合金化 (MA)制备出未合金化 (均匀混合 )、部分合金化和完全合金化 3种Cu 15Ni 8Sn(质量分数 ,% )粉末 ,经粉末冶金工艺成型。利用X射线衍射仪 (XRD)和扫描电镜 (SEM)分析了 3种粉末的晶粒尺寸、畸变能、晶格参数和颗粒大小 ,测试了合金时效前后的硬度 ,研究了机械合金化程度对该材料成型性能及其Spin odal调幅分解的影响。结果表明 ,在压制和烧结性能方面 ,未合金化粉末最好 ,完全合金化粉末稍好于部分合金化粉末 ;通过轧制能有效地提高部分和完全合金化粉末制成合金的密度 ;冷形变时效后完全合金化粉末制成的合金具有最大峰值硬度 ,且过时效时间延长。     

机械合金化合成Ni─Ti非晶态合金

用机械合金化方法制备了ＮｉｘＴｉ（１００─ｘ）（ｘ＝１０～７０）合金，用Ｘ射线衍射、ＳＥＭ及ＴＥＭ研究了机械合金化过程中Ｎｉ５０Ｔｉ５０粉末的组织结构变化，最后由ＤＳＣ差热分析研究了Ｎｉ５０Ｔｉ５０非晶态粉末的晶化行为。     

难互溶Cu—Fe系机械合金化的高分辨电镜研究

机械合金化可使室温下几乎不互溶体系Ｃｕｘ－Ｆｅ（１００－ｘ）形成过饱和固溶体。ｆｃｃ相区的固溶度范围扩展到ｘ＞３５ａｔ．－％．对Ｃｕ４０Ｆｅ６０进行的高分辨电镜观察表明：球磨３ｈ后ｂｃｃ相与ｆｃｃ相之间存在Ｎ－Ｗ关系，即＜００１＞α∥＜１１０＞γ∥＜１１０＞α∥＜１１１＞γ表明在球磨的过程中发生了逆马氏体相变，ｆｃｃ相区的扩展与此密切相关，球磨６０ｈ后形成了尺寸比较均匀的钠米晶结构，高分辨电镜同时     

机械合金化对Mg2Ni相形成的影响

用两步法（即由机械合金化和压制烧结两个步骤组成）制备了Mg2Ni合金,实验证明：混合粉经机械台金化后,晶粒细化,增加了固态扩散的能力,有利于固相反应进行,使Mg2Ni产率明显提高,不同温度烧结处理的结果表明：烧结温度是影响Mg2Ni相形成的重要因素,烧结温度达到843K,Mg-Ni粉基本能完全转变为Mg2Ni相。     

等温时效对Cu－9Ni－6Sn－0．3Ce合金相结构的影响

用透射电镜、Ｘ射线衍射、ＤＳＣ分析和某些物理性能研究了等温时效对Ｃｕ－９Ｎｉ－６Ｓｎ－０．３Ｃｅ合金相结构的影响。研究表明：合金等温时效发生调幅分解的同时导致生成一种具有ＤＯ２２（Ａｌ３Ｔｉ型）结构的化合物，该化合物不具有超点阵结构，其数量随时间增加而增加，同时还有短程有序现象，短程有序参数随时间增加而减小。     

Cu 5Ni 4Sn 3Al合金的时效强化

根据合金的力学和电学性能, 利用ＸＲＤ,ＴＥＭ 和ＳＥＭ 技术研究了Ｃｕ５Ｎｉ４Ｓｎ３Ａｌ 合金的时效强化。结果表明：３５０ ℃下时效时, 力学性能增加; 边带分析有边带效应, 且随时效时间的增加调幅波长增加。电镜下观察到调幅结构, 说明该合金是调幅分解强化的合金。同时, 铝的加入没有改变合金的相结构, 但是, 对合金的强化起着重要作用。实验结果还表明, 合金在时效过程中, 调幅分解的同时还形成ＤＯ２２（ＴｉＡｌ３） 型结构的Ｎｉ３Ｓｎ 化合物相     

机械合金化Al－Fe－Ni亚微晶合金的性能及热稳定性

测定了机械合金化（ＭＡ）及热静液挤压工艺制备Ａｌ－４．９Ｆｅ－４．９Ｎｉ合金的室温及高温拉伸性能。采用透射电镜观察了４００～５００℃热处理后合金的微观结构。研究结果表明，合金具有较好的高温强度及热稳定性、合金强度和稳定性的改善是由于细小晶粒，以及弥散分布于基体中的Ａｌ＿３（Ｆｅ，Ｎｉ）导致的强化及对晶粒的稳定化作用。经５００℃×２０ｈ热处理后，Ａｌ＿３（Ｆｅ，Ｎｉ）金属间化合物没有明显的粗化。此外，超细晶粒（约０．１５μｍ）使合金产生加工软化，导致变形不均匀性增加，延伸率减少，经热处理后，晶粒长大，加工软化减弱。     

机械合金化合成Ni—Mo合金

采用机械合金化方法制备Ni_(100-x)Mo_x(x=20,30,38)合金,并采用X-射线衍射,扫描电镜,透射电镜研究该机械合金化过程合金的结构变化结果表明Ni_(62)Mo_(38)试详经高能球磨后产生了部分非晶化,而Ni_(80)Mo_(20)和Ni_(70)Mo_(30)都形成了非平衡的纳米晶体     

Ni在NaCl—KCl—PrCl3熔体中的电化学合金化

用循环伏安法、恒电位电解断电后的电极电位—时间曲线、电位阶跃法以及X射线衍射法,研究了Pr(Ⅲ)在NaCl—KCl—PrCl_3熔体中在Ni电极上还原的电极过程,首先生成PrNi_5,随后依次生成含Pr量较多的Pr—Ni金属间化合物,然后才析出金属Pr,测得PrNi_5在1023,1073和1123K的标准生成自由能分别为-123.6,-118.9和-114.4kJmol~(-1);Pr在PrNi_5相中的扩散系数为3×10~(-11)cm~2 s~(-1)(1073K)