污泥接种量对UASB反应器启动的影响

为了提高生产性UASB(上流式厌氧污泥床)反应器的启动速度,使其在较短的时间内应用于工业废水的处理,以生产性UASB反应器处理淀粉废水的启动过程为研究对象,采用不同浓度的消化污泥进行接种,重点考察了污泥接种量对反应器启动过程的影响.实验结果表明,在中温条件下,接种污泥数量偏低或偏大对反应器的快速启动均是不理想的.接种污泥量偏低缺乏了对废水处理的最基本要素——大量的厌氧微生物;接种量偏大,又增加了处理成本.因此推荐接种消化污泥量为15 kgSS/m3左右,启动时间约为2个月.这样既降低了反应器的启动费用,又在较短的时间内达到了启动目的.     

异波折板反应器处理低浓度废水启动研究

针对处理低浓度废水的特点,采用具有相同处理对象的厌氧颗粒污泥接种启动,在启动期内,反应器的运行温度控制在28℃-32℃．为尽快提高反应器内污泥浓度,保证反应器的启动成功,刚启动时,应保持较高的进水COD浓度和容积负荷,待达到COD去除率稳定之后,再采用逐步加大水力负荷的方法提高容积负荷．水力负荷从初始的1．00m^3／m^3d提高到2．00m^3／m^3d,即相应的水力停留时间从24h减少到12h．     

厌氧升流式污泥床反应器处理维生素C废水

为提高维生素C(Vc)生产废水的处理效率,探索其厌氧生物处理的可行性,采用2.2 L实验室规模的中温厌氧升流式污泥床反应器(UASB)在150 d试验周期内对其在处理Vc生产废水中的可行性及最佳运行参数进行探索.结果表明,以厌氧消化池污泥作为接种污泥,UASB反应器在65 d内启动成功.反应器运行稳定期间,进水COD质量浓度约为10000 mg/L,COD去除率达92%,其平均容积负荷达10.8 kg/(m3.d),相应的水力停留时间为15 h.反应器的产CH4速率为3.2 m3/(m3.d),产生的沼气中CH4含量为72%.所去除COD的89%被转化成CH4.污泥的VSS/TSS比率由接种期的0.41升高到0.82.污泥产甲烷活性由启动初期的0.18升高至0.85 L/(gVSS.d)并保持稳定.     

污泥浓缩消化一体化中试试验研究

为提高城镇污水处理厂污泥的减容和稳定效果,研究在小试成果的基础上,优化设计了污泥浓缩消化一体化中试反应器并进行了运行试验。反应器设计有效容积为1.74 m3,采用中温厌氧消化实现城市污水处理厂污泥稳定化的目的。通过中试研究考察了反应器的处理效果及运行影响因子。结果表明,在投配率为24%,平均水力停留时间为4.2 d,污泥固体停留时间为44.7 d的条件下,污泥含水率从99.1%降至91.9%,VS/TS降至21.2%,平均产气量达到231.3 L/kgVS,CH4含量达62.66%,达到了反应器的设计效能。     

IMBR深度净化污水试验及其工艺性能综合评价

目的研究一体式膜生物反应器深度净化生活污水试验,提高出水水质.方法提出膜阻力增量和膜比污染物削减量概念,以准确评价膜生物反应器的工艺性能,提高反应器对减少环境污染物量的能力.结果使用一体式膜生物反应器处理生活污水和洗浴污水,出水水质优于杂用水标准,且基本不受水温的影响,而与水力停留时间呈一定的负相关关系.当水温降低、水力停留时间缩短时,膜的透水性能降低,污染加剧,膜比污染物削减量也减少.若原水污泥质量浓度较低,则处理相同水量条件下所消除的污染物量减少,且反应器内污泥质量浓度也会降低,因而,反应器膜比污染物削减量也将降低.结论膜阻力增量和膜比污染物削减量适合用于评价膜生物反应器.对于膜生物反应器来说,不宜采用过短的水力停留时间和过高的膜通量,一般水力停留时间以4 h,膜通量以10 L/(m2.h)为宜.     

发酵种泥的投加对新鲜剩余污泥发酵产酸的影响

为进一步提高剩余污泥厌氧发酵产短链脂肪酸(SCFAs)的效率,将p H=10下长期(90 d)厌氧发酵的种泥接入至新鲜剩余污泥考察其对新鲜剩余污泥厌氧发酵产酸的影响.实验在2种p H条件下进行:不控制p H(p H=7.4±0.2),一组反应器中投加新鲜剩余污泥,并接种厌氧发酵种泥,另一组反应器只投加新鲜剩余污泥;控制p H为碱性(p H=10±0.2),一组反应器中投加新鲜剩余污泥,并接种厌氧发酵种泥,另一组反应器只投加新鲜剩余污泥.结果表明:相同p H条件下,接种厌氧发酵种泥反应器中的最大产酸量较不接种分别提高4.9(p H=7.4±0.2)和16.4 mg/g VSS(以COD计)(p H=10±0.2);同时接种发酵污泥、剩余污泥在p H=10±0.2下的最大产酸量较p H=7.4±0.2下的最大产酸量高146.2 mg/g VSS;碱性条件、不接种发酵种泥的产酸量较不控制p H、接种发酵种泥的高129.8 mg/g VSS.投加发酵种泥可提高新鲜剩余污泥厌氧发酵过程中SCFAs的产生效率;碱性条件与厌氧发酵种泥对新鲜剩余污泥发酵产酸具有协同促进作用;与接种发酵种泥相比,碱性条件对新鲜剩余污泥厌氧发酵产酸促进能力高.     

ASBR处理生活污水的启动研究

采用厌氧序批式反应器（ASBR）处理生活污水,通过接种不同体积的好氧污泥,探讨了3个反应器的启动可行性,并对接种不同污泥量反应器的启动情况进行了比较。结果表明,接种好氧污泥能够顺利启动ASBR,启动耗时45 d左右;ASBR启动时,接种污泥量以VSS浓度1.5 g/L较为适宜,当容积负荷（CODCr）在0.3～0.4（kg.m-3.d-1）时,反应器对CODCr的去除率可达55%以上;由于反应器中缺少适于生物脱氮除磷的底物及环境,反应器对TN、TP的去除效果较差。     

HABR反应器处理高质量浓度有机废水

目的 研究采用复合式折流板反应器(HABR)处理可生化的高质量浓度有机废水,为处理高质量浓度有机废水提供费用低、效果好的反应器.方法 对各个隔室及整个反应器的污水处理效果,反应器内的污泥特性,反应器内碱度和酸化关系进行试验.结果 HABR反应器污泥产率低,并且能形成一定量的颗粒污泥,污泥不易流失,能在HABR反应器内保持高的污泥量,HABR反应器在HRT(水力停留时间)为36 h,COD容积负荷(VLR)为10 kg/(m3·d),进水pH=7.0时,对CODcr依然有很高处理效果,其CODcr去除率稳定在95%左右.结论 带有填料的HABR反应器无论在启动过程和稳定运行阶段都表现出比ABR更好的效果,具有更高的稳定性.     

间歇式生物接触氧化反应器低温启动性能试验

目的 研究在低温(15℃以下)条件下间歇式生物接触氧化反应器(SBCO)的启动过程.方法 在反应器中投加接种活性污泥,注入待处理污水,固定装置运行周期,通过调整进水CODCr及曝气量进行生物膜的培养.结果 在水温11.5～14℃时,2次接种污泥,培养32 d反应器成功启动.结论 低温条件下间歇式生物接触氧化反应器启动较慢,接种污泥量对启动速度有着直接影响.在低温条件下,如接种污泥量较大,反应器可在2周至3周启动成功.温度对反应器氨氮去除率影响较大,但总体仍能保持较好的出水效果.pH值在6.8～7.3之间,并不是微生物生存最适pH范围,但对挂膜影响不明显,系统仍可成功启动.     

不同污泥源条件下ASBR启动对比研究

厌氧序批式反应器(ASBR)实际应用的关键环节在于如何实现快速启动.为了缩短ASBR的启动时间,实验研究了接种不同污泥对快速启动的影响.分别接种市政污水处理厂的二沉池剩余污泥和升流式厌氧污泥床反应器(UASB)中的厌氧污泥.以淀粉为基质,在恒温35℃条件下,逐步增加进水COD浓度和缩短水力停留时间,经过75d的培养,泥粒径分别达到了1.1mm和1.4mm,有机负荷达到5.6kg/(m3·d),COD去除率分别达到85%和90%,出水VFA浓度均小于200mg/L,且系统运行稳定,均实现了ASBR的快速启动.     

接种污泥对产氢颗粒污泥形成的影响

采用两个平行的颗粒污泥膨胀床反应器(EGSB),控制温度为(35±0.5)℃,逐步提高进水容积负荷,分别研究接种污泥对产氢速率、颗粒粒径分布变化、液相末端产物和启动末期系统参数的影响.结果表明,采用缺氧污泥混合厌氧污泥进行接种的反应器比直接采用产甲烷颗粒污泥粉碎后接种的反应器更易形成颗粒污泥.在启动末期,前者的平均颗粒粒径为后者的1.25倍,产氢速率是后者的1.23倍.两个反应器都形成了乙醇型发酵,说明发酵类型的形成不受接种污泥影响.启动末期系统的pH值分别为3.9～4.3和4.0～4.4,混合污泥接种反应器的挥发性悬浮固体质量浓度为27.2g/L,厌氧污泥接种反应器的挥发性悬浮固体质量浓度为24.1g/L.相比厌氧污泥接种的反应器,混合污泥接种能更快速培养颗粒污泥,并且反应系统产氢速率高,耐酸性更好,生物持有量大,有利于生物制氢系统高效产氢和稳定运行.     

含腈废水的生物一级处理工艺

采用好氧活性污泥法、悬浮载体膨胀床及厌氧生物反应器分别对含腈废水进行一级处理。实验结果表明,由于含腈废水的CN-毒性和难降解有机物含量高,好氧活性污泥法不适合处理含腈废水。随着活性污泥反应器运行时间的延长,污泥逐渐失去活性,大量微生物死亡。悬浮载体膨胀床处理含腈废水的效果较差,污染物去除率低于15%。厌氧生物反应器适于用作含腈废水的一级处理,污染物去除率可达到35%以上,而且可以改善水质,提高含腈废水的可生化性,有利于后续的生物处理工艺对含腈废水的深度处理。     

UASB反应器处理青霉素废水启动特性的研究

采用上流式厌氧污泥床（UASB）反应器,以高浓度青霉素废水为处理对象,研究了中温条件下UASB反应器的启动、厌氧颗粒污泥特性和废水处理效果。结果表明：接种消化污泥,水温33～35℃的条件下,采用逐步提高青霉素废水进水浓度的方式,运行80d后,可实现UASB反应器的启动。进水ρ（COD）达到4 000mg/L左右,COD去除率稳定在84%以上,容积负荷为3.36kg/（m3.d）（以COD计）,产气量为5.9L/d;反应器内污泥实现颗粒化,粒径约为2mm。     

活性炭载体及其滤层对硫酸盐还原相反应器启动及SRB分布的影响

研究添加活性炭载体、活性炭滤层对硫酸盐还原相反应器的启动及硫酸盐还原茵（SRB）在反应器中分布的影响．采用两组平行的经改造的UASB反应器,一组添加活性炭载体并在反应器上部添加活性炭滤层（1^#）,一组不添加任何载体（2^#）,对比分析硫酸盐还原相反应器启动过程中各分析相的变化、SRB生物相差异及SRB的分布情况．结果表明,两组反应器均能成功启动,但1^#启动时间比2^#时间短．1^#形成的颗粒污泥粒径约为1．0-1．2mm,约为2^#的2倍．2^#中仍有部分结构松散的絮状污泥．1^#SRB主要分布在反应器的底部的活性炭载体上和反应器上部的活性炭滤层的下部,而2^#SRB较均匀分布在反应器各部分,因此2^#出水色度差．     

外循环厌氧反应器的快速启动

工程运行试验研究EC厌氧反应器处理啤酒废水启动过程中的运行效能、稳定性以及内部的污泥分布情况,分析颗粒污泥形成的关键因素.运行第95d,进水有机负荷达到8.5kg/(m3·d),COD去除率达80%,出水COD低于400mg/L;在系统1.2m和4m处污泥中均出现粒径为0.5～1.0mm左右的颗粒污泥.结果表明,EC厌氧反应器处理低质量浓度、大流量的啤酒废水采用间歇-连续快速启动方式是可行的,并且上升流速在2.5～5.0m/h有利于颗粒污泥的快速形成.研究证实EC厌氧反应器处理啤酒废水能够实现稳定、高效地启动运行.     

岩石粗糙裂隙大范围雷诺数条件下渗流特性

通过试验和理论分析,研究不同几何参数的岩石粗糙裂隙渗流的非达西系数β、临界雷诺数Re_c、非达西效应因子E等变化特性。研制裂隙渗流试验仪器,制作9个不同开度和裂隙粗糙度(joint roughness coefficient, JRC)的单裂隙模型,开展大范围雷诺数Re条件下粗糙裂隙渗流试验。根据渗流试验结果,得到了不同粗糙度(JRC=2~20)单裂隙的渗流特性,显示出粗糙度对裂隙的非线性渗流特性产生显著的影响。结合Forchheimer方程,从理论参数方面,对粗糙度的影响进行量化。研究显示:裂隙粗糙度越大,则越容易引起裂隙渗流的非线性,临界雷诺数越小,非线性作用越强。     

内循环厌氧反应器的启动研究

针对内循环厌氧反应器的启动受很多因素的制约问题,阐述了IC反应器污泥接种和一次启动阶段的特点及主要影响因素,就IC反应器接种污泥、进料方式、运行温度和负荷的提高方法等问题进行了讨论,提出了相应的解决方法,对IC反应器的快速启动具有一定的指导意义.     

ABR工艺的研究现状与应用进展

ABR工艺具有适用范围广、耐冲击、运行费用低等优点,在生活污水和制药废水、印染废水等工业废水的处理领域应用较广泛,且处理效果较好。低负荷启动是ABR启动的关键;接种污泥对ABR的启动影响较大,接种的污泥越专性,越易启动反应器;A B R运行中,会产生颗粒污泥。应用领域的进一步拓宽、填料的开发、发酵产氢系统及分区进水A B R的研究是A B R的主要研究方向。