固溶和时效温度对4Cr14Ni14W2Mo钢组织和性能的影响

本文研究了固溶处理温度和时效温度对4Cr14Ni14W2Mo钢组织,热稳定性和高温拉伸强度的影响。指出,为了保证热强性、塑性和冲击韧性的良好配合,1140℃固溶处理,730℃时效处理为好。     

热处理对45Cr14Ni14W2Mo钢组织和性能的影响

研究了不同固溶与时效处理对45Cr14Ni14W2Mo钢组织和性能的影响。根据实验结果分析,在1170 ℃固溶处理保温60 min（水冷）+760 ℃时效处理（保温5 h）空冷,可获得良好的性能,能够满足内燃机气阀用钢及合金棒材的标准要求。     

二次固溶对1Cr16Ni4Mo2Cu2W1VN钢组织及力学性能的影响

对1Cr16Ni4Mo2Cu2W1VN钢进行了不同固溶处理,并对其组织及力学性能进行了研究。结果表明,相同固溶温度,二次固溶条件下试验钢的力学性能较一次固溶下的力学性能差,随着固溶温度的升高,两种固溶条件下试验钢相应的力学性能差值减小。二次固溶条件改变了M23C6的分布,使M23C6在原奥氏体晶界处连续分布,造成沿晶断裂。     

4Cr14Ni14W2Mo钢氮化层剥落研究

前言目前,4Cr14Ni14W_2M_0钢多用于制造氮化零件。但是,零件在氮化出炉时,常常出现剥落现象,造成大量零件报废,严重影响正常生产,并造成很大的经济损失。它已经成为工厂生产中迫切需要解决的问题。本文系统研究氮化前的锻造工艺与热处理工艺对氮化层剥落的影响,提出解决4 Cr14Ni14W2M_o钢氮化层剥落的工艺措施,并探讨剥落机理。     

4Cr14Ni14W2Mo钢氮化层剥落的研究

Unthank等人曾指出,含Cr高的奥氏体不锈钢在600～800℃氮化时,将沿晶界形成大量的CrN,并可能导致沿晶开裂,造成氮化层剥落.Kindlimann和Ansell认为,氮化表面上Fe或Ni-Fe的氮化物增到一定厚度时将产生“白亮层”,冷却时可能剥落。高濑孝夫在讨论氮化温度对18-8钢氮化层脆性影响时指出,低温氮化易出现氮化层剥落。本工作通过氮化前对试样作适当的预先热处理找到了解决氮化层剥落的方法,并探明了氮化层剥落的原因。     

4Cr14Ni14W2Mo钢渗氮层剥落原因分析

使用光学显微镜、电子显微镜及快速测氢仪对 4Cr1 4Ni1 4W2Mo钢渗氮层剥落机理进行了分析研究。找出了渗氮层剥落的根本原因是模锻工艺控制不合理 ,导致钢晶粒粗化 ,粗化的多边形晶粒在进行气体渗氮时易被氮、氢原子饱和 ,使渗氮层中的过渡层产生极大的应力而导致渗氮层脆性剥落     

4Cr14Ni14W2Mo不锈钢气体渗氮

渗氮用钢一般采用w(C)=0.15%~0.45%的普通合金结构钢,只有在腐蚀性较强的介质中工作,且要求高耐磨性、高强度和韧性时,才采用各种类型的不锈钢。4Cr14Ni14W2Mo钢属于中碳奥氏体热强不锈钢,在航空     

4Cr14Ni14W2Mo钢离子渗氮层剥落的研究

研究了经不同加热温度锻造、固溶和７５０℃时效后钢的晶粒度、孪晶、碳化物的分布及纯氨和氨加氩做介质离子渗氮后渗层组织、相组成、应力状态、氮碳浓度分布、剥落坑形貌。分析表明：纯氨离子渗氮后表面层的碳向里扩散，并出现一峰值：氨加氩渗氮降低了渗层中氮浓度，从而降低了渗层中的应力，这是消除该钢渗氮层剥落的有效途径。     

4Cr14Ni14W2Mo钢氮化层剥落机理的探讨

热轧态奥氏体钢4Cr14Ni14W2Mo氮化层的剥落倾向与接受氮化的表面在原棒材的取向有关。发现本试验钢料的晶粒中存在大体上呈平行排列的位错墙,而且不同晶粒的位错墙也大体上呈同向顺列的排布。当接受氮化的表面与这种位错墙近于平行时,在该表面上将形成易于剥落的厚的白亮氮化层。     

固溶温度对18Cr2Ni4W合金渗硼后组织和性能的影响

利用金相、XRD、硬度等方法研究不同固溶温度对18Cr2Ni4W表面渗硼后的组织和性能的影响。结果表明:不同温度的固溶处理改变硼化物的分布和硬度梯度的分布,随着温度的增加,渗硼层的厚度先增加后减小。其中,18Cr2Ni4W合金经过860℃、6 h渗硼处理,再经过760℃固溶处理15 min及560℃高温回火1 h后获得最佳性能;表面硬度可达1400 HV,心部硬度400 HV,有良好的硬度和塑韧性。     

固溶处理对Cr23Ni7Mo2Cu0.6双相不锈钢组织与性能的影响

利用XSL-4-12箱式热处理炉、ZEISS金相显微镜、HRS-150数显洛氏硬度计及拉伸试验机研究了固溶处理对Cr23Ni7Mo2Cu0.6双相不锈钢组织与性能的影响。结果表明,铁素体含量随着固溶温度的升高而增加,在930~960 ℃之间铁素体与奥氏体面积比达到1∶1,σ相的含量随着固溶温度的升高而逐渐减少,在960 ℃时仅有少量σ相存在于相界处,1020 ℃时由于锻造造成的奥氏体相分布不均的情况也得到了改善。合金硬度与抗拉强度随着固溶温度的上升呈现先下降后上升的趋势,分别在1020 ℃和1050 ℃达到最小值94.4 HRB和547 MPa,伸长率则随着固溶温度的升高呈现先上升后下降的趋势,在990 ℃时达到峰值41.5%。综合钢丝拉拔变形过程中材料的硬度、塑韧性及组织均匀性对材料成形性能的影响,Cr23Ni7Mo2Cu0.6双相不锈钢的固溶温度宜选择1020 ℃。     

固溶处理对Ni48Cr21Cu2Mo合金组织与力学性能的影响

采用材料分析模拟软件(JMatPro)、X射线衍射仪(XRD)和扫描电镜(SEM)等研究了Ni48Cr21Cu2Mo合金棒材随不同制度固溶处理后组织性能的演化规律。平衡相图计算结果显示,温度超过990 ℃时,合金基体组织基本已为γ相,在870~1008 ℃存在Laves相,870 ℃以下析出δ、γ′和σ相。合金显微组织研究结果显示,随着固溶温度的升高,晶粒尺寸不断长大、颗粒相逐步回溶,经1010 ℃固溶处理后的显微组织最均匀且其中颗粒相已基本回溶。时效后,合金中析出γ′相和γ″相,晶界出现粒状δ、σ复合相。经1010 ℃×1 h固溶并在718 ℃×8 h+622 ℃×8 h时效处理后的Ni48Cr21Cu2Mo合金具有优良的综合力学性能。     

固溶处理对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢组织和性能的影响

研究了00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢板在不同固溶处理工艺下的组织、力学性能、铁素体含量和耐点蚀性能的变化规律.研究表明:在1020～1250℃,随固溶处理温度的升高,抗拉强度、硬度呈先减小后增加的规律,铁素体含量随温度的升高而增加,奥氏体显微组织结构由纤维状转变成岛状;在1020～1120℃,随温度的升高耐点蚀速率变化不大;在1150～1250℃耐点蚀速率随温度的升高急剧增加.     

4Cr14Ni14W2Mo钢的奥氏体晶粒度,孪晶及碳化物

对锻造的4Cr14Ni14W2Mo钢经相应热处理后的奥氏体晶粒度、孪晶及碳化物类型做了研究,认为固溶处理后的臭氏体晶粒度主要取决于固溶加热温度,与正常锻造温度关系不大。固溶加热过程实质也是再结晶的继续,即二次再结晶,臭氏体晶粒的大小只能通过控制再结晶温度高低和时间长短来实现。该钢热处理后,碳化物类型为M_(23)C_6和M_7C_3两种,而以M_(23)C_6最多,其中M_(23)C_6为(Cr,Fe,W,Mo)_(23)C_6和(Fe,Ni)_(23)C_6两种结构,而M_7C_3为(Cr,Fe)_7C_3。     

固溶处理冷却速率对ZG0Cr17Ni4Cu4Nb钢性能的影响

研究了固溶处理冷却速率对ZG0Cr17Ni4Cu4Nb钢时效后力学性能的影响。固溶处理温度为1040℃和1050℃,冷却方式为空冷、水冷和油冷;时效温度分别为470℃、480℃、490℃、500℃和550℃。结果表明,固溶处理后的冷却速率对ZG0Cr17Ni4Cu4Nb钢力学性能的影响很大,最佳热处理工艺为1040℃保温50 min,油冷,然后490℃时效3 h空冷,再于470℃时效4 h空冷。