静安区道路交通噪声监测分析与控制对策

通过对2019年静安区15条道路交通噪声监测数据统计分析,昼间平均等效声级为69.3 dB(A),强度等级为二级,评价结果为较好。夜间平均等效声级为65.4 dB(A),强度等级为五级,评价结果为差。夜间所有类型道路都受到较为严重的持续性噪声污染。所有类型道路中昼夜平均等效声级排序均为快速路最高,支路次之。针对分析结果提出控制对策。     

GB 1495汽车加速噪声标准的声环境效应研究

GB 1495《汽车加速行驶车外噪声限值及测量方法》标准(报批稿)第三阶段限值与现行标准GB 1495-2002第二阶段限值相比有一定程度加严,以2017年的汽车年销量和车型分布为样本,核算出年销售汽车在试验工况下可产生的最大总声压级(L_(max))降低了1.6 dB(A),分析表明包含道路条件、交通流量等因素的典型场景下,4a类声功能区域的昼间、夜间等效声级(L_(eq))可分别降低1.6 dB(A)、1.7 dB(A),并明显改善声环境。     

《工业企业厂界噪声国家标准》简介

国家环境保护局于1990年9月10日发布的国家标准CB12348-90《工业企业厂界噪声标准》和GB12349-90《工业企业厂界噪声测量方法》,从1991年1月1日起实施。本标准适用于工厂及有可能造成噪声污染的企事业单位的边界。厂界划定为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ类,分昼间和夜间,以等效声级Leq[dB(A)]来计,详见下表。     

综合交通枢纽站内环境噪声特性分析

综合交通枢纽站内环境噪声水平直接影响工作人员和旅客的舒适性,关系着铁路站区综合开发的可持续发展。以某综合交通枢纽为工程背景,实测站内不同结构层的声压级水平,并进行时域和频域分析,研究不同类型列车和地铁进出站对站台、候车厅环境噪声的影响。得到以下结论(:1)站台层小时等效声级为65.4 dB(A)～70.2 dB(A)。候车厅高峰时间段小时等效声级为72.8 dB(A),相对于平峰时段高出4.6 dB(A),40 Hz～200 Hz频段范围内噪声实测高于舒适度限值。(2)不同类型列车进出站引起的站台层噪声响应存在最大声压级和响应时间的差异,但频谱响应的优势频段均为400 Hz～2 500 Hz。(3)列车制动进站过程,站台层、候车大厅的低频噪声响应基本不变,列车轮轨碰撞、制动等引起的较高频段的噪声响应迅速增强,主频向高频移动。其中站台层等效A声级为73.8 dB(A),候车大厅为75.3dB(A)。(4)随着与列车通行线路中心线距离的增大,站台关键点噪声响应呈现对数形式的衰减。(5)地铁的通行,对候车大厅的噪声环境影响不大。     

建筑塑料排水管道系统噪声污染问题分析

随着经济的发展、生活水平的提高,人们对室内噪声污染也有了较高的要求,根据《住宅设计规范》﹝GB50096-1999(2003年版)﹞,住宅的卧室、起居室的允许噪声级(A声级)昼间应小于或等于50d(BA),夜间应     

城市道路交通噪声监测状况与传播特性

针对目前城市道路交通噪声的影响状况,应用大量的城市道路交通噪声例行监测与实测数据,对城市道路交通噪声的变化规律及传播特性进行了分析研究。城市主要道路交通噪声的变化幅度,有80%以上的昼间在2~3 dB(A),夜间在2~4 dB(A);每天12：00~15：00时段的噪声是昼间比较低的噪声,2：00~4：00时段是夜间噪声比较低的时间段;在一定时期内,Ld与Ln的变化幅度≤1.0dB(A),|Ld-Ln|的变化幅度也多在3 dB(A)之内;道路交通噪声的高低及向两侧区域的传播状况与路两侧区域的建筑物坐落方式、外表面的反射等各种环境因素有很大关系。这给城市道路交通噪声的管理与治理提供参考。     

道路交通噪声数据处理微型系统

PC-1500袖珍计算机以其功能全,能够解决数值计算和非数值的处理而得到广泛的应用.PC-1500配有基本的BASIC和扩展BASIC,可以对大批量数据进行分析处理,大大提高了数据计算效率,而且使用方便,逐步被广大环境监测工作者所喜爱.根据《环境监测技术规范》中噪声部分的要求及本人的工作经验,编制了本系统,经过两年多的使用,工作效率提高6倍之多,可一次性计算得到:全市交通干线的等效声级和统计声级的加权平均值;等效声级和统计声级的最大值;交通干线的总长;景露在不同等效声级下路段分布状况(《噪声监测规范中》表7-5);根据需要打印出分段等效声级的测点号及道路交通噪声测量数据统计表.     

隧道内地铁列车车内噪声预测分析

为研究隧道内地铁列车车内噪声特性,建立了隧道-车体有限元-边界元声学分析模型。基于地铁B型车车轨耦合模型和现场试验获取车体二系悬挂力激励和轮轨噪声激励,将激励施加到车体计算分析车内噪声,以广州轨道交通7号线列车噪声试验数据对仿真分析结果进行验证,并研究了结构声和空气声对车内噪声的影响规律。分析结果表明:车内各标准点声压级图变化趋势基本一致,峰值中心频率集中在630 Hz处,主要频段为200～1 600 Hz,车体转向架上方A声级比车体中心高约1.02～2.35 dB(A);结构声对车内噪声的主要影响频段在20～200 Hz,空气声对车内噪声的主要影响频段在200～5 000 Hz,其中500～5 000 Hz频段最为显著;60 km/h车速下,结构声荷载作用下车厢中心处A声级比空气声荷载作用下相同位置高约21 dB(A)。该研究成果可为降低列车车内噪声,改善车内声学环境提供理论依据。     

风电场噪声预测模型

采用Hubbard风电噪声预测模型对风电机组噪声进行预测计算。根据国内运营的风电机组噪声的实测数据,对Hubbard模型进行Ka系数的频谱修正、一倍塔距内近场声级修正以及风向修正。将修正后的Hubbard预测模型的风电场噪声分布预测结果与三个风电场的实测结果进行比较,分析结果表明,修正后的Hubbard模型具有更好的预测准确性,能更好反映风电场近、远场噪声分布情况。     

铁路环境噪声的计算机预测

《建设项目环境保护管理办法》规定建设项目都要进行环境影响评价。铁路建设工程要突出噪声的环境影响评价,铁路噪声预测是铁路噪声环境影响评价的基础。因为铁路噪声预测要求能够包括各种铁路噪声源、大的评价范围(几公里长、数百米宽的区域)并且要求考虑车站、编组场、机务段等复杂的情况,预测结果要求给出评价范围内的等效连续A声级的分布状况或用等A声级线图表示,所以噪声预测计算是难以用人工进行的。我们在用微机预测计算铁路噪声方面进行了尝试,使预测工作包括从简单的线路噪声到复杂的枢纽噪声,解决了人工计算和人工绘图问题。     

高速列车引起的环境噪声及声屏障测试分析

对武广客运专线上高速运行列车引起的环境噪声及声屏障降噪效果进行了实测,测得大量噪声数据.通过分析得到以下结论:高速列车的机车辐射噪声随列车速度的增大而增大;通过路基段时的辐射噪声为82.8～91.8 dB(A),通过桥梁段时为79.3～89.6 dB(A),随着桥梁和路基高度的逐渐增大,辐射噪声略有减小的趋势;噪声频率主要集中在低频段(f=40～80 Hz)和中频段(f=500～8 000 Hz),与桥梁区段相比,路基区段随频率的增加声能量衰减较为平缓.近期路基段铁路边界噪声值在60～65 dB(A),桥梁段为55～60dB(A);中期(2018年)边界噪声的预测噪声值较近期值有明显增大,最大值接近规范限值.路基声屏障降噪效果为6～8 dB(A),桥梁声屏障降噪效果为6～7 dB(A);声屏障越高降噪效果越明显,3.15 m高声屏障降噪效果较2.65 m高声屏障提升2 dB(A)左右.     

高速铁路简支箱梁结构噪声优化措施

混凝土箱梁在列车动荷载作用下会产生振动进而辐射低频结构噪声,影响沿线居民生活品质。以一跨高速铁路32m双线混凝土简支箱梁为研究对象,对箱梁板厚、翼缘斜撑、翼缘横隔板对结构噪声的影响进行研究。首先,基于车辆-轨道-桥梁系统频域模型求解扣件力;然后,将频域扣件力施加在桥梁-轨道有限元模型中进行谐响应分析求解箱梁振动。最后,利用边界元法以节点位移为边界条件求解桥梁结构噪声最大声压级。结果表明:在满足受力的前提下适当增加板厚可有效降低桥梁结构噪声;增加腹板厚度桥梁结构噪声降噪量最好,腹板厚度增大4 cm时结构噪声减小3 d B(A)~5 d B(A);设置翼缘斜撑可降低桥梁结构噪声约10 d B,斜撑间距4 m为宜,而对A计权声压级降噪效果不明显;设置翼缘横隔板可降低结构噪声约9 d B,三角隔板和弧角隔板降噪效果相当。     

地铁车站敷设方式对站台噪声特性的影响

为研究不同车站敷设方式对站台噪声特性的影响,选取同一线路相同站台型式的地下站及高架站展开现场噪声测试,根据列车进、出站时站台噪声水平、站台环境噪声水平及站台背景噪声水平分析车站敷设方式对站台噪声的影响,并根据噪声频谱特性分析两个站台噪声特性的差异.结果表明,两个站台在列车进(出)站时站台进(出)站端等效连续A声级LAe...     

城市交通干线噪声的计算和预测

交通噪声是城市环境噪声的主要来源,在国内城市噪声源的构成中占35%左右,其声级值高于其它噪声源引起的声级值.为了降低城市交通噪声,有必要研究城市交通干线噪声的计算和预测方法.本文通过理论和实测数据的统计分析,推求了交通干线噪声的计算公式和预测噪声发展趋势公式,一、交通干线等效声级的理论计算公式等效声级的大小取决于三个因素:a)非机动车辆声源——人流,自行车流等:b)机动车辆——车辆幅射声功率,车速,车流量,呜号声功率,呜号时间分布等:c)街道结构——街道宽度,快慢道分隔情况,道路坡度,街道两旁建筑物高度等.     

影响高速公路交通噪声预测关键参数

交通量、车型比和车速是影响高速公路交通噪声预测的关键参数。基于对四川某典型高速公路交通量、车型比和车速的实际调查,采用《环境影响评价技术导则声环境》(HJ 2.4-2009)推荐的模式预测了不同监测点处的交通噪声值,并与实测噪声值进行比较,得出以下结论:1)采用设计车速或实际车速预测的噪声值与实测值较吻合;2)选用实际车速并将整条高速公路视为一个整体较其它分幅方案的计算结果与实测值更接近;3)选用夜间车型比沿用昼间车型比预测的夜间交通噪声值更为准确。     

近轨低矮声屏障降噪效果影响因素分析

针对城轨交通近轨低矮声屏障,为了量化分析其降噪特性和效果,以对称点声源模拟轮轨声源,考虑车体和轨道结构的空间几何构型及声学边界特性,采用声学边界元法,建立城轨列车车外噪声预测分析模型,对有无声屏障以及不同吸声处理方式下的空间声场响应进行对比分析。研究结果表明:对标准评价点(距轨道中心线7.5 m远,距轨面1.2 m高),0.25 m高直立型无吸声声屏障的插入损失为-1.7 dB(A);若其高度每增加0.25 m,插入损失将增加0.4dB(A)~2.9 d B(A);若在1.0 m高直立型无吸声声屏障的屏体内侧以及轨道增设吸声边界条件,插入损失增加6.1 dB(A);若对1.0 m高直立型无吸声声屏障增设Y头型,插入损失将增加2.7 dB(A)。相关研究可为城轨交通减振降噪提供科学指导。     

轨道交通的约束阻尼钢轨吸振器技术研究与应用

摘要：城市轨道交通的主要是轮轨噪声,抑制钢轨的振动速度,对降低轮钢轨噪声有显著作用,目前的轮轨降噪技术对于轮轨噪声,尤其是500Hz以下的中低频率成分还缺乏理想的制约手段,而影响沿线地区声环境的主要是噪声中的低频成分。在阻尼钢轨、动力吸振器的基础上,开发了一种“动力吸振多层约束阻尼钢轨吸振器”, 有显著降噪效果的频率下限为200Hz。工程应用的结果表明：加钢轨吸振器后,正线的列车通过平均声级比原来降低约4dB(A),列车站台噪声降低2~3 dB(A)。 该型钢轨吸振器现场安装方便,使用的胶粘剂对钢轨没有腐蚀作用,不会造成对线路通讯、钢轨探伤和列车行驶的不良影响。     

金属阻尼环数量对城轨车轮降噪特性影响研究

在国内金属阻尼环车轮被广泛应用于城轨列车噪声控制。为了分析金属环数量对车轮降噪特性的影响,根据ISO 3745-2012标准,在半消声室内,采用力锤敲击和落球撞击的激励方式,对安装不同数量阻尼环的车轮进行模态阻尼比和辐射声功率的测试和对比评价。结果表明,金属阻尼环数量对城轨车轮减振降噪有显著影响。随着阻尼环数量的增加,其降噪效果将会显著增强。径向激励下,安装1~5个阻尼环的车轮辐射声功率抑制效果分别为10.5d B(A)、12.8 d B(A)、14.1 d B(A)、14.2 d B(A)和14.4 d B(A);轴向激励下,其对应的降噪效果分别为11.3 d B(A)、13.4 d B(A)、14.5 d B(A)、14.5 d B(A)和16.2 d B(A)。车轮模态阻尼比的增加是降噪效果提高的主要原因,通过嵌入不同数量的金属阻尼环可以将车轮高频模态阻尼比从10-4数量级大幅提高到10-3甚至10-2数量级。相关研究可为城轨列车噪声控制和车辆低噪声设计提供参考。     

220kV向塘线路可听噪声的特性分析

为了解220 kV向塘输电线路电晕可听噪声特性及其对居民生活的影响,对输电线路开展现场测试并进行电晕放电紫外光、环境噪声和声能量分析。研究结果表明:电晕放电主要集中在线路上。楼顶夜间测试可听噪声为46.2 d B(A),虽然只是稍稍超过《声环境质量标准》中1类区域的45 d B(A)限值,但现场有明显的输电线路"咝咝"噪声,扰民严重。研究从声能量角度分析发现,夜间输电线路可听噪声能量主要集中在200 Hz以下的低频部分,通过住户方向的指向性声强测试发现,输电线路正对顶楼住户方向所传出来的声能量在100 Hz频率处最大,从而解释了夜间输电线路轻微超标但特有噪声感觉明显的现象。     

城市轨道交通车内噪声特性及贡献率分析

以某城市轨道交通B型车为研究对象,通过现场实测分析不同速度条件下司机室内和客室内噪声时域变化规律和频谱特性。基于统计能量分析理论建立B型车车内噪声预测模型,通过实测结果对比验证模型的准确性,最后研究车体结构及轮轨噪声源对车内总声压级的贡献率。结果表明：所建立的车内噪声预测模型可以较为准确地预测城市轨道交通车内噪声,且计算效率高。列车速度从75 km/h增大到115 km/h,司机室内噪声增大3.9 dB(A)～5.2 dB(A),客室声压级增大3.6 dB(A)～5.2 dB(A);列车车速每增大10 km/h,司机室内声压级增大约1.36 dB(A),客室内声压级增大约0.9 dB(A)～1.0 dB(A);车内转向架上方测点声压级大于车厢中部噪声,差值为0.3 dB(A)～1.7 dB(A)。车内噪声源主要来自于轮轨噪声和车体底板声辐射,车体侧墙、车门和车窗对车内声压级的贡献整体较小。