N200—130/535/535型凝汽式机组打孔抽汽供热的设计

随着我国热化事业的发展,对大容量供热机组的需求越来越强烈。但目前我国尚未生产20万千瓦及以上的供热机组(哈尔滨汽轮机厂正在设计制造20万千瓦供热机组),为了满足目前对大容量供热机组的需求,我们在吉林热电厂六期工程设计中采用了哈汽厂生产的 N200—130/535/535型凝汽式机组,在其由中压缸至低压缸的导汽管上打孔组抽汽,用于供给采暖用汽,以满足供热的需要,提高电厂运行的经济性(此方案目前正付诸工程实施中)。现将机组的修改情况及设计中遇到的一些技术问题介绍如下:     

N200—130/535/535型汽轮机的强迫冷却

本文对国产20万千瓦汽轮发电机组汽轮机的几种不同强迫冷却方案进行了经济性及零部件安全寿命的分析计算,并讨论了强迫冷却中的差胀及盘车问题。根据本文的计算以及现场的运行经验,文中给出了一些快冷中的控制指标。     

N200—130—535/535型汽轮机甩负荷试验

一、概述东方汽轮机厂生产的第24台N200-130-535/535型超高压中间再热汽轮机安装在邢台电厂,于一九八六年十月二十八日完成72小时试运行.由于该型机组从未进行过甩负荷试验,对机组实际动态性能底数不清,因而本次甩负荷试验前充分考虑了各种因素对机组安全的影响.进行的预备性试验项目有:启动阀特性试验;同步器特性试验;调节汽门特性试验;超速限制滑阀动作恢复时间的调整及其动作情况试验;高、中压自动主汽门及油动机关闭时间的测定试验;自动主汽门及调节汽门严密性试验;调速系统静态特性试验;附加保安滑阀动作模拟试验;危急遮断器注油及超速试验等.经上述试验及机组72小时试运行考验,认定机组已具备甩负荷试验各项条件的要求,于一九八六年十月二十八日进行了甩负荷试验.     

N200-130-535/535型汽轮机调速系统消缺及改进

本文对东汽200MW汽轮机组调速系统进行分析计算,对存在的缺陷和问题提出并实施改进,使调速系统工作趋于完善。     

N200—130/535/535型汽轮机的热态启机

本文介绍了哈尔滨第三发电厂2号机因故障被迫停机,后又热态启机的全过程,重点阐述了热态启机方案的确定和参数的选择、以及实施过程,成功地实现了热态启机,证明高压内缸温度在390℃及以下时是可以热态启动的。     

扬州发电厂国产N200—130—535／535—55型机组的热力计算及其特性

本文利用“等效热降”理论,通过计算并讨论了国产20万机组七级与八级非调整抽汽给水回热加热系统的热经济性的区别及各种因素和内在规律。这对研究200MW机组火电厂不同给水回热加热系统的热经济性提供了理论依据。此文仅供参考。     

N200-130/535/535型汽轮机带负荷冲洗

一、冲洗的原因我厂由于循环水质不好,凝汽器铜管受腐蚀经常漏泄,引起蒸汽品质的劣化。由于蒸汽品质不好,造成汽轮机通流部分结垢,通流面积减少,导致蒸汽流量减少,汽轮机效率降低。     

防止N200—130/535/535型汽轮机鼓风工况运行的探讨

本文通过试验指出了N200—130/535/535型汽轮机进入鼓风工况运行的条件,并且提出了防止该型汽轮机鼓风工况运行的有效方法。     

CC140/N200-130/535/535型汽轮机调节系统故障分析

1系统概况及故障大庆热电厂1号、2号、3号汽轮机均为哈尔滨汽轮机责任有限公司生产的CC140／N200－130／535／535调整抽汽式机组。与凝汽式200MW机组不同的是，该机组调节系统增加了调压器、综合滑阀、调压器切除阔、低压油动机等，可以对外供热。在设计参数下，该机组在抽汽工况下运行，调节系统能保持电热牵连自整，即在电负荷变化时，热负荷保持不变；热负荷变化时，能保持电负荷不变。调压器采用薄膜钢带结构，当抽汽压力变化时，薄膜钢带的变形也随之变化，通过综合滑阀，对转速和抽汽压力的信号进行综合，并同时控制高、中、低压油…     

N200—12.7/535/535型汽轮机调节系统故障分析与处理

北京重型电机厂生产的N200型汽轮机所采用的调节保安系统也广泛应用于N100型及其他厂家的产品,其工作性能直接关系着电力的安全与稳定生产。本文将龙口电厂等此类汽机调保系统调试及生产中出现的问题及处理作以简要介绍,以供参考。     

影响N200—130—535／535型汽轮机动态性能的诸因素

根据某发电厂三台 N200-130-535/535型汽轮发电机甩负荷试验结果,分析了影响该型汽轮机动态性能的诸因素,同时指出:为使汽轮机有良好的动态性能,必须提高超速限制滑阀的动作可靠性,宜采用5102型电磁阀,且必须保证调节系统油质合格。     

N200—130／535／535汽轮机转速飞升原因

Ｎ２００—１３０／５３５／５３５汽轮机转速飞升原因淮北电厂张启顺东方汽轮机厂Ｎ２００—１３０／５３５／５３５型汽轮机的调速系统为液动径向泵式，由调速泵（径向泵）、调速器滑阀、中间滑阀、高、中压油动机等部套组成。作为转速感应机构的调速泵通过靠背轮和主油...     

N-200-130-535/535型汽轮机的运行和改进

我厂的两台N-200—130-535/535型中间再热、冷凝式汽轮机,是由哈尔滨汽轮机厂生产的。1号机组于1972年12月第一次并网发电,1973年4月初移交生产。2号机组于1975年5月第一次并网发电,7月中移交生产。到1978年11月末,1号机组共启动95次,并网87次,连续最长运行1767小时,累计运行33300小时,累计发电量为458158万度。2号机组共启动47次,并网40次,连续最长运行2203小时,累计     

N200-130/535/535型汽轮机热态起动过程及总结

<正>我厂~*2机于1987年12月20日移交生产。1988年3月21日200MW满负荷运行过程中,因安装时将射油器法兰石棉垫压偏,在压力     

N200-130/535/535型汽轮机高压喷嘴组堵焊工艺

长山热电厂9号机是哈尔滨汽轮机厂生产的N200-130/535/535型三缸三排汽汽轮机组。该机组的原设计主要用来承担基本负荷,但近年来由于电网调峰能力的严重不足,200MW机组也开始参与调峰,我厂的9号机就是参与调峰的机组之一。在夜间     

N200-130/535/535型汽轮机组热耗偏差分析与计算

本文结合长山热电厂8号机组热力特性试验,经理论分析计算得出了参数变化对热耗的影响。采用等效热降法理论定量分析计算了机组1号低加没有温升,轴封渗漏汽量增加,再热器减温水投入运行对热耗的影响,查明机组热耗偏差所在,为指导电厂经济运行提供了依据。     

国产N—200—130 535/535汽轮机在稳定工况下胀差计算

在电力工业确定以大、中、小并举,以大机组为骨干的发展方针下,国产12.5万瓩,20万瓩带有一次中间再热的大型汽轮机相继投入运行。30万瓩机组正在安装,60万砥机组正在设计,这些充分反映了我国电力工业生产进入了新的阶段。针对大型汽轮机试运中发生的通流部份轴向间隙消失,动静部份磨擦的新问题,我们第一次在我我所自制的电阻一电容网络计算台上,进行了20万瓩机组在稳定工况下的汽缸、转子温度场的计算。并根据温度场计算了汽缸、转子热膨胀和相对膨胀差。计算