J-2.5MV静电加速器加速管的研制

介绍了为２．５ＭＶ静电加速器研制的加速管的结构特点和性能测试结果。该加速管已成功地用于国产Ｊ－２．５ＭＶ质子静电加速器上,性能稳定可靠。     

HI-13串列加速器加速管技术改造

HI-13串列加速器加速管技术改造已经完成。用1根243．8cm和7根223．5cm的加速管替代了已使用16年之久的8根182．9cm加速管。为配合新加速管的安装，对加速器的主体布局进行了调整，对加速器的死区结构、充电系统、电阻分压系统进行了改造，重新设计制作了加速管入口栅网透镜及供电和控制系统，研制了新的输电梯死区惰轮。改造后的加速器头部电压达15．07MV。     

9MeV行波电子直线加速器加速管的物理设计

海关大型货物在线检测用加速器采用４ＭＷ速调管作为微波功率源,保证加速管入口功率可达３．５ＭＷ、工作频率为２８５６ＭＨｚ;以行波方式加速电子,聚束器俘获效率大于８０％;加速管全长约２２０ｃｍ;电子能量设置９、６ＭｅＶ两档,对应的额定脉冲束流强度理论设计值分别为１７０和３００ｍＡ。本文给出了纵向粒子动力学、盘荷波导的尺寸及加速管的工作特性等方面的计算结果。     

HI-13串列加速器加速管技术改造

HI-13串列加速器加速管在使用了15 a后,于2002年进行了技术改造。技改采用1×96” 7×88”方案,即将现HI-13串列加速器上使用的 8根72英寸加速管,更换成一根96英寸和7根88英寸加速管。这样就将加速管的更新改造与提高加速器高压性能结合在一起,使加速器头部电     

14MeV医用驻波加速管的微波调试

介绍了１４ＭｅＶ医用驻波加速管的微波调试情况。该加速管的加速能量与束流多档可调，可提供６、１５ＭＶ两档Ｘ射线和６—１４ＭｅＶ五档的电子线。该加速管总长１．４５ｍ，采用轴耦合双周期π／２模驻波结构。利用峰值２．６ＭＷ的脉冲磁控管为功率源，工作频率为２９９８ＭＨｚ，脉冲宽度４μｓ，重复频率为２５０ｙｓ。通过调节入口微波功率、电子枪的注入电压、电流等参数，实现加速管的能量调变     

9 MeV行波电子直线加速器加速管微波测试及调整

介绍了海关大型集装箱在线检测用加速器的核心部件９ＭｅＶ行波电子直线加速器加速管的微波测试及调整,并详细描述了加速管微波调谐、加速管与矩形波匹配以及加速管整管场分布及总衰减量的测量,给出了加速管微波测试及调整的结果,结果表明微波调度满足物理设计的要求。     

10mV／20kW加速管的研制

用于10MeV／20kW辐照加速器的高俘获效率的加速管的研制。在本设计中采用等梯度加速结构,相速沿加速管呈线性增加,通过调整相速变化规律和加速腔体的各个尺寸参数,得到俘获效率为90％的设计方案。使用HFSS对输入耦合器、输出耦合器进行优化设计。     

高梯度加速管的设计

叙述了双间隙高梯度加速管的设计，介绍了加速管的主要部件的作用和结构，井扼要说明和讨论了加速管的试验结果。     

Lie代数方法及其在静电加速管像差分析中的应用——三级近似

用Lie代数方法分析了相对论脉冲束在静电加速管中的传输 ,得到其三级近似轨迹。根据需要还可以扩展到更高级近似。在分析中 ,把加速管看成由入口膜片、均匀场加速区和出口膜片三个单元组成 ;为了便于描述粒子在加速管中的轨迹 ,把加速管也分成若干段 ,在每个小区间上施加Lie变换。     

大功率电子加速器辐照站的屏蔽设计

本文简要介绍一台3000kV、10mA电子加速器辐照站的屏蔽设计。设计中根据屏蔽计算和代价-利益分析方法确定防护墙厚度,其结果比制造厂推荐的厚度小得多。测量结果表明,工作环境的辐射水平稍高于天然本底。     

一台2.2MeV电子辐照加速器的防护门设计

本文简要介绍了一台电子能量为２．２ＭｅＶ，束流强度为２５ｍＡ的电子辐照加速器的辐射防护设计。其主要内容是防护门设计中考虑的原则和计算方法。最后给出的计算结果是：辐照室防护门为１２ｃｍ铁；加速器室防护门算了几个结果，供加速器人员根据束流损失情况进行选择。     

重离子加速器在线测量实验区的屏蔽设计

本文主要介绍了重离子加速器核物理实验在线测量中为降低辐射本底而采用的多层组合屏蔽设计。计算了能量为700MeV 的~(12)C 重离子入射~(56)Fe 厚靶产生的中子产额(0.16n/离子)、能谱和角分布。采用铁(50 cm)、标准混凝土(150 cm)和硼砂层(1 cm)三层组合屏蔽,可在700MeV ~(12)C 重离子以7.5×10~(10)离子/s 流强入射~(56)Fe 厚靶下,把实验区的中子通量密度降低到1n/cm~2·s 左右。     

9 MeV行波电子直线加速器屏蔽设计与评价

采用Monte Carlo模拟计算程序EGS4,对海关大型集装箱检测系统用的9MeV行波电子直线加速器的机头和机房屏蔽进行了计算和辐射模拟分析,并分别与经验公式计算数据和实测值进行了比较。结果表明,在加速器机房内外主要参考点上,用EGS4程序计算得剂量当量率与实测结果符合较好,为EGS4的灵活应用提供了范例。     

氚靶污染的监测及防护

一、引言利用_要~3H(d,n)~4He反应,加速器可以产生高注量并且近于单能的快中子(14MeV)。这种加速器中子源在辐射育种及活化分析方面得到了越来越广泛的应用。     

镁同位素质谱分析及分馏效应和电子倍增器歧视效应的修正方法

一、引言 镁是一种有实用价值的元素。用质谱计测定镁同位素比值的主要问题是:~(23)Na和~(27)Al杂质质谱峰拖尾的干扰;由同位素的质量差异和离子束流强度差异产生的质量相关偏差和离子束流强度相关偏差,即电子倍增器歧视效应;样品在蒸发和电离过程中由质量差异引起的分馏效应。镁同位素的质量差异和离子束流强度差异都较大,因而分馏效应和电子倍增器歧视效应必须进行修正。     

悬臂管在同心套管包围的水中振动特性的研究

对悬臂管在同心套管包围的水中的振动特性作了分析。通过求解二维线性Navier—Stokes方程,得出了计算附加质量系数和粘滞阻尼比的公式。为了验证理论分析结果,对悬臂管在同心套管包围的水中的附加质量系数和粘滞阻尼进行了实验研究。得出了附加质量系数和粘滞阻尼比与套管内径和悬臂管外径之比、悬臂管在同心套管包围的水中振动的固有频率以及Stokes数之间的关系。     

一种中子管用的Al2O3自生靶

一、引言采用自生靶是提高中子管性能的首要措施,而自生靶的材料选择和工艺处理方法对其性能有很大影响。菲利普等公司用蒸发到银基片的钛膜作为自生靶材料;我们对氚-钛靶和钛膜自生靶也做过一些实验。但这种钛膜靶会因溅射损失而影响寿命。我们在实验中还发现,当工作束流较大,靶温升高时,钛层中的气体会迅速逸出,使管内气压难     

氧势对快堆不锈钢包壳管腐蚀行为的影响

通过堆外模拟试验，研究了国产３１６－Ｔｉ不锈钢包壳管在４种氧势下对ＦＣＣＩ（燃料包壳化学相互作用）和ＦＰＬＭＥ（裂变产物液态金属脆化效应）的敏感性。结果表明包壳管腐蚀特征与氧势密切相关。当氧势低于Ｃｒ在不锈钢中的氧化阈值，包壳管内壁无明显侵蚀；当氧势超过Ｃｒ在不锈钢中的氧化阈值很多时，包壳管微观侵蚀形貌是基体氧化侵蚀与晶间侵蚀（ＩＧＡ）的混和。随氧势增加，晶间侵蚀深度减小，氧化侵蚀变严重。在与超化学计量混合氧化物燃料对应的高氧势下，同时发生基体氧化侵蚀，晶间侵蚀和剥离性侵蚀，侵蚀区呈“溃疡状”，由富Ｃｒ／贫Ｎｉ和富Ｎｉ／贫Ｃｒ层交替组成。     

螺旋管换热器传热管动力特性的试验及数值分析

介绍了模拟高温气冷堆蒸汽发生器螺旋式传热管的螺旋管动力特性试验模型;对单根螺旋管在不同支撑条件下的动力特性进行试验研究的方法;动力特性的一些规律;并用有限元方法对试验模型的固有频率进行了数据分析。由计算结果和试验结果比较看出,本文建立的有限元计算模型可对螺旋式传热管的固有频率进行有效的预测。