活塞环热时效消除内应力工艺安排的质疑

本文简单介绍了采用电阻应变仪法测量活塞环残余应力的原理、方法及结果.从理论上分析了单体铸造活塞环极小的铸造应力与切削应力,对活塞环行业内铸坯经粗磨端面后时效的现行工艺安排提出了质疑,指出在活塞环工艺上作适当调整取消时效工序的可能性.     

珠光体球墨铸铁活塞环的铸造工艺

论述了铸态珠光体球铁环铸造工艺中主要化学成份的选择依据,铁水的熔炼技术及原材料的选择,铁水温度的控制和球化处理的工艺工程。孕育处理对珠光体球铁环的重要性。同时介绍了球铁环金相组织的控制及对球铁环性能的影响。     

单体铸造合金铸铁活塞环残余应力分析

本文介绍了钨钒钛合金铸铁单体铸造活塞环残余应力的测定方法和检测结果。分析了活塞环在铸造、时效、端面磨削及外圆机械加工等各工序状态的残余应力变化，检测了成品环中的残余应力的性质、大小和分布。根据检测结果和研究分析，对活塞环制造工艺的改进提供了重要的参考依据。     

活塞环铸造变频感应电炉的工艺改进

本文列举了在使用进口2吨变频感应电炉熔炼高温单体活塞环铁水时常出现的一系列工艺问题，并提出了解决这些问题的具体措施。     

国外球铁活塞环主要的铸造工艺方法

本文简要介绍了德国、日本、俄罗斯等国家活塞环公司的球墨铸铁活塞环主要的铸造工艺方法，与国内同行业的铸造工艺进行了对比，并对这些工艺方法进行了评价。     

活塞环摩擦热对燃烧室部件耦合系统的传热影响模拟研究

在内燃机传热全仿真模拟研究中考虑了环组摩擦热的影响,建立了一整套有关环组摩擦热处理子模型：1）活塞环－气缸厌的混合润滑模型;2）摩擦热计算模型;3）摩擦热在活塞组和气缸厌间的分配模型;4）摩擦热在活塞组和气缸套上的分布模型。利用这些模型,模拟了125风冷柴油机环组摩擦热对活塞组－气缸套耦合系统的传热影响。     

单体铸造活塞环型砂的湿强度

型砂的湿强度是通过粘结剂在混砂后，呈一定厚度的湿薄膜包覆在砂粒表面，通过紧实将分散的砂粒粘合为整体而得到的。     

活塞环松孔镀铬工艺的探讨

本文给出了活塞环松孔镀铬的工艺条件,讨论了电镀液各组分和电镀工艺参数对镀铬层机械性能的影响。在铬酐(CrO3)80~220g/L,硫酸(H2SO4)0.8~2.2g/L,三价铬(Cr3+)3~7g/L的镀铬液中,操作温度58~60℃,温差控制在±1℃内,电流密度为37~52A/dm2,得到的镀铬层光亮,硬度高,可使活塞环达到理想的质量要求。     

几种摩托车发动机活塞环技术要求、结构参数改进的探讨

通过对几种原设计产品活塞环结构参数、弹力、应力的计算，分析了原设计产品活塞环存在的主要问题，针对不同问题提出了相应的改进方案，取得了良好的效果。本文提出的对摩托车发动机活塞环结构参数、弹力、应力的计算方法，具有普遍意义，也适用于汽车和拖拉机发动机活塞环。     

基于ABAQUS软件的CB250汽油机活塞热分析

活塞作为内燃机的主要受热零部件之一,由于受热面积大,散热条件差,承受非常大的热负荷。在进行设计改进时,需考虑其热负荷问题,应对其进行热场预测及数值分析,研究其热应力和热变形。笔者运用有限元分析软件Hypermesh和Abaqus,仿真分析得到活塞三维温度场,并计算其热变形,为活塞的结构改进和优化提供了重要依据。     

振动时效法消除缸体铸造应力研究

本文通过柴油机缸体残余应力的测试．分析比较热时效法和振动时效法的时效效果,从而为选择消除残余应力的工艺提供依据。     

镀铬活塞环表面层工作应力及剥离的数值分析

为避免活塞环表面镀铬层的剥落,有必要了解活塞环表面层的应力分布。以新发展的变分法和非线性优化方法求解能量泛函,研究活塞环-气缸套表面摩擦力下的接触问题,对计算结果进行了讨论。计算结果显示：表面镀层和摩擦力对应力分布有重大影响,随着镀铬层的变薄,接触应力分布越来越集中在镀层区内．且最大应力值也随之上升。     

基于热机耦合的柴油机活塞热应力及疲劳寿命分析

通过建立活塞裙部型线、活塞优化后的燃烧室及内冷油道等的有限元模型,采用PERMAS软件计算了优化后的活塞在标定工况下的温度场和热机耦合应力,分析了活塞的疲劳寿命,并测量了800h热冲击试验后,活塞环槽、活塞外圆尺寸等尺寸和型线的变化情况。结果表明:活塞高温区域主要分布在活塞顶部,最高温度约为301℃,在活塞材料许用范围内;第一环槽的表面平均温度为194℃,低于润滑油结焦温度230℃;增加了20%喷油量时,活塞的表面温度仍可满足设计要求。在活塞受到热机耦合作用时,活塞向主推力面方向倾斜,主推力面受力较大,约为44N/mm2,活塞销座表面最大应力值区域主要分布在后端销孔上侧,约为98N/mm2,应力值均在许用范围内。活塞疲劳寿命最低的部位在活塞燃烧室底部及燃烧室喉口,理论寿命分别为6.9和7.7,800h热冲击试验后,活塞环槽、销孔、活塞环槽底径、活塞外援尺寸等尺寸变化均较小,活塞外圆型线和椭圆型线变化不大,能够满足使用要求。     

转子热应力计算的热固单向和双向耦合模型差异研究

为了较准确计算汽轮机转子的热应力,比较了热固单、双向耦合模型在热传导方程和求解方式上的差异。基于热固单、双向耦合模型,计算了某亚临界高中压转子在冷、热态两种启动工况下的瞬态温度场和热应力场,研究了冷、热态启动工况以及不同热冲击程度下两种模型计算结果的差异。结果表明:转子与主蒸汽温差在冷态启动下低于240℃,在热态启动下低于130℃时,单、双向计算模型结果相差均在2%左右,随着冲转初期转子所受热冲击程度增加,两模型计算结果偏差逐渐加大,最大可达20%;冷态启动下,转子表面温度低于主蒸汽温度,单向模型计算的最大热应力大于双向耦合模型计算结果;而热态启动时,转子表面温度高于主蒸汽温度,单向模型计算的最大热应力小于双向模型计算的结果,因此对于热态启动,单向模型计算的热应力是偏小的。该研究可为汽轮机转子热应力计算模型的选取提供参考。     

热老化对炭黑颗粒氧化特性影响的试验研究

基于热重分析仪,首先开展不同热老化温度、时间、氧气质量分数的热重试验,并分别采用微分法(Achar-Brindley-Sharp-Wendworth,ABSW)和阿仑尼乌斯法(Arrhenius)进行氧化动力学分析。结果表明:当老化温度区间在325～400℃时,随着老化温度的增加,活化能从181kJ/mol降低到170kJ/mol。随着老化时间的增加,颗粒的活化能从180kJ/mol降低到172kJ/mol之后在172kJ/mol保持不变。当老化氧气质量分数低于5%时,随着老化氧气质量分数的增加,活化能逐渐升高到188kJ/mol;而高于5%时,活化能从188kJ/mol降低到170kJ/mol。此外,基于高分辨透射电镜对炭黑颗粒的微观结构分析发现,随着老化温度、时间及氧气质量分数的降低,基本碳粒的壳结构更加趋于有序化,石墨化程度相对较高,氧化活性较低。     

30/38柴油机活塞热力耦合有限元分析研究

采用有限元软件ANSYS,分析了30/38柴油机活塞的温度场、热应力及热变形;并通过热-机耦合的方法,分析了该机活塞的耦合应力场。研究结果表明:活塞顶部应力以热应力为主,温度对活塞的应力和变形起主导作用。在此基础上提出了有关活塞的研制建议。     

亚临界600MW汽轮机高压隔板套热应力分析

应用有限元分析程序对亚临界600MW汽轮机高压隔板套进行三维有限元应力分析,提出采用截面应力与最大应力比值作为判断结构设计是否合理的标准,并与原二维有限差分法计算结果比较,提出采用带有一半圆槽的新型高压隔板套设计方案,可有效降低高压隔板套应力。     

用权函数法计算转子热应力

介绍了一种采用仿真模型中的权函数来计算转子等厚壁部件的热应力的方法。采用该计算方法，可以在保证应力计算精度接近二维算法的前提下，大大提高应力计算的速度。同时该方法解决了不同时间段的运行过程对热应力峰值影响的叠加问题，并使得手动计算热应力更为简单易行。     

采用热流法计算汽轮机转子表面热应力

通过对热量流动的分析,推导出汽轮机转子温度分布的表达式。同时根据温度分布,考虑汽轮机转子表面的应力集中,给出转子表面的热应力计算公式。最后通过典型机组的冷态启动计算,分析了温度场和热应力场的变化,评估低周疲劳损伤,并提出了运行控制的要求。图7参15。