国外专利

含增塑剂的聚硫建筑密封材料(日本专利特开 JP 90,227,462)本专利所述的密封材料含邻一(C_5H_5CH_2O_2C)C_6H_4CO_2CH[CH(CH_3)_2]C(CH_3)_2CH_2O_2CCH(CH_3)_2(I)增塑剂,与涂漆的建筑材料接触时,不引起涂膜软化.例如:1份聚硫 LP—32[HS(CaH_4OCH_2OC_2H_4SS)。C_2H_4OC_2H_4SH]和1份1组成的密封材料,用在涂覆丙烯酸—醋酸乙烯树脂、丙烯酸—苯乙烯树脂、丙烯     

稳泡剂改善火山灰泡沫混凝土性能研究

采用硬脂酸钙和一种实验室自制的外加剂作为稳泡剂,通过双氧水化学发泡方法,制备了火山灰泡沫混凝土(VAFC)。研究了两种稳泡剂单掺和复掺对VAFC成型状态、干密度、抗压强度、吸水率、导热系数和孔结构的影响。试验结果表明,硬质酸钙可以作为稳泡剂改善孔结构提高抗压强度,同时也具有很好的憎水效果,显著降低吸水率;而使用自制稳泡剂时,对VAFC抗压强度会产生负面影响,对吸水率改善效果一般。VAFC的孔结构影响材料的保温性能,相近干密度情况下,气孔孔径越小,连通孔越少,导热系数越低;使用自制稳泡剂制备的VAFC,孔径在0.5～1 mm之间,气孔呈球状,连通孔很少,导热系数较低;而使用硬脂酸钙时,孔径在1～2 mm之间,部分气孔呈不规则状,且存在少量连通孔,导热系数相对较高。硬脂酸钙和自制稳泡剂复合使用,可以达到协同增效的作用,使VAFC在力学性能和保温性能两个方面均达到较为理想的水平。     

原位化学发泡轻集料混凝土的制备与性能表征

以粗、细膨胀珍珠岩分别为轻集料和发泡剂载体,H_2O_2(浓度30%)为化学发泡剂,明胶为稳泡剂,制备原位发泡轻集料混凝土试样,并对其性能进行了表征。当发泡剂掺量为5.6%时,轻集料混凝土试样的体积密度和抗压强度均随着稳泡剂明胶掺量的增加而增大,当稳泡剂掺量为1.5%时,可制得体积密度为700 kg/m~3的轻混凝土试样,该试样的28 d抗压强度达到9.9 MPa;而稳泡剂掺量为1.0%的试样28 d抗压强度仅为3.4 MPa。另外,发泡剂掺量为5.6%的轻集料混凝土试样导热系数为不发泡试样的1/2。     

稳泡剂用量对轻质地质聚合物保温材料性能的影响

为开发高性能无机保温材料,采用双氧水化学发泡法制备了轻质新型地质聚合物多孔材料。研究了双氧水用量一定条件下,稳泡剂用量对轻质地质聚合物材料孔结构、抗压强度和导热系数等主要性能的影响。结果表明:(1)采用双氧水发泡结合稳泡技术可成功制备轻质泡沫地质聚合物材料;(2)固定双氧水用量为4.0wt%时,改变复合稳泡剂用量可以有效调控多孔地质聚合物孔结构;增加稳泡剂用量可显著减小泡孔尺寸;(3)所制备多孔新型多孔地质聚合物干密度为236.2~252.2kg/m3,抗压强度为0.7~1.2MPa,导热系数为0.064~0.086W/(m·K),可望用于新型保温隔热材料。     

机立窑生产高早强水泥的技术措施

我们在大连市金州龙王水泥厂的常规硅酸盐水泥生产工艺条件下,采用萤石和盐石膏作复合矿化剂在机立窑上成功地烧制出含氟、硫硅酸盐高早强水泥。其具体措施为: 一、复合矿化剂配入量的选择:在配料计算中,控制3C_2S·3CaSO_4·CaF_2过渡相在熟料煅烧过程中的形成最为10～15%,并兼顾复合矿化剂的高温挥发,选择熟料中复合矿化剂的配入量为: CaF_2=1.05±0.15%,SO_3=3.20±0.40%,CaF_2±SO_3=3.50～4.00% 二、氟硫比(F_S)的选择:针对C_(11)A_7·CaF_2和3CA·CaSO_4两种快凝早强矿物的性能差异及其对     

化学发泡法泡沫混凝土稳定性的研究

以普通硅酸盐水泥为胶凝材料,使用粉煤灰替代部分水泥,利用化学发泡法制备干密度≤250 kg/m3的泡沫混凝土,系统地研究了十二烷基苯磺酸钠(A)、十二烷基硫酸钠(B)、羟丙基甲基纤维素醚(C)和聚丙烯酰胺(D)四种稳泡剂对浆体最大发泡体积比、发泡体积比和浆体稳定性的影响.结果表明:在水泥浆体中分别掺四种稳泡剂均能提高浆体的最大发泡体积比,但改善效果不同;分别掺四种稳泡剂均能有效地提高浆体的稳定性,但影响效果不同.选择适宜的稳泡剂对化学发泡法泡沫混凝土的质量稳定性非常重要.     

阴离子表面活性剂及其与稳泡剂协同作用对泡沫混凝土性能的影响

分别选用十二烷基苯磺酸钠(LAS)、α-烯烃磺酸钠(AOS)2种阴离子表面活性剂为发泡剂,辅以硬脂酸钙为稳泡剂,研究不同阴离子表面活性剂及其与稳泡剂的协同作用对泡沫混凝土物理力学性能和微观结构的影响。结果表明,在试验掺量范围内,随着发泡剂掺量增加,泡沫混凝土的干密度和强度均逐渐减小,吸水率和导热系数增大。相较于LAS,AOS的发泡能力更强,但采用AOS发泡时,泡沫的稳定性较差,引入稳泡剂可使泡沫混凝土内部的气泡尺寸变小,且更加均匀分布,连通孔比例减少,从而提高泡沫混凝土的物理力学性能。     

LA-1月桂酰胺类混凝土稳泡剂的合成及性能研究

以月桂酸和乙二胺摩尔比为1.8:1合成中间体N,N'-双月桂酰基乙二胺,再将中间体与氯乙酸、氢氧化钠反应制得终产物LA-1月桂酰胺类稳泡剂(N,N'-双月桂酰基乙二胺乙酸钠为主要成分).通过FTIR、元素分析进行了中间体及终产物稳泡剂的结构表征,并对合成终产物的表面张力、发泡性能及稳泡性进行测试.结果表明,合成的混凝土稳泡剂具有优异的稳泡性.     

动物蛋白类混凝士发泡剂的制备与发泡性能测试

以氢氧化钠、盐酸和人发为主要原料制备XK型动物蛋白混凝土发泡剂,以十二烷基苯磺酸钠(LAS)、十二烷基硫酸钠(SDS)和明胶3种稳泡剂对合成发泡剂进行复配改性,并对复配发泡剂的稳泡性能进行了分析研究。结果表明,这3种稳泡剂能不同程度提高合成发泡剂的泡沫稳定性,其中以LAS与明胶复配的改性作用最好。     

安徽试烧粉煤灰铝酸盐水泥

安徽省建研究所采用石灰石(76％)、粉煤灰(20％)、石膏(4％)为原料,外掺2％石膏—萤石复合矿化剂,配煤为10％,控制高石灰饱和系数(KH=0.85～0.97),按照一般烧制工艺,烧成以C_3S     

高效稳泡剂对发泡水泥性能影响的试验研究

以水泥和粉煤灰为原材料,辅以发泡剂、早强剂、减水剂、粉煤灰活性激发剂等外加剂,研究实验室自制高效稳泡剂对发泡水泥性能的影响,采用扫描电镜对试样断口处的泡孔结构进行观察,分析高效稳泡剂对发泡水泥泡孔结构的改善作用,并对其相关作用机理进行了探究。试验结果表明:高效稳泡剂的适宜掺量为6%,此时试样不出现塌模现象,密度和导热系数分别为为225kg·m-3和0.067W·(m·K)-1,抗折、抗压强度分别为0.44MPa、0.63MPa,较空白试样分别提高了51.72%、43.18%。     

SCF型稳泡剂的研制与应用

一、前言 稳泡剂是生产加气砼制品的辅助材料,根据加气砼的产品系列不同市场上相继出现了:可溶油、拉开粉、皂角粉及T_s—861等各种稳泡剂。不同系列的加气砼应采用不同品种的稳泡剂。鞍山市加气砼厂     

复合稳泡剂的配制及其性能的研究

简述发泡剂的发泡方法及泡沫破灭的机理,并分析泡沫稳定的机理和条件,介绍试验选用的蛋白质发泡剂的一些基本性质,并复配出一种稳泡剂,将其与发泡剂复配能较好的改善发泡剂泡沫的稳定性。通过改变稳泡剂的添加浓度,测试稳泡剂对发泡剂发泡倍数、稳泡时间等性能的影响。     

碱土金属类无机碱金属化合物的静态第一超极化率的理论研究（英文）

为设计品优的非线性光学材料,我们把两个碱土金属原子掺杂于(NH2CH3)4形成了碱土金属类无机碱金属化合物--Be(NH_2CH_3)_4M(M=Be,Mg和Ca),和已被合成的Li(NH_2CH_3)_4Na类似,Be(NH_2CH_3)_4M(M=Be,Mg和Ca)的外侧碱土金属的NBO电荷是负值,这说明它们展现出了良好的碱土金属类无机碱金属化合物特征。Be(NH_2CH_3)_4M(M=Be,Mg和Ca)同时还具有相当大的静态第一超极化率(β0),其中最大值为657794(6.58×10~5)au(Be(NH_2CH_3)_4Be)。所有的具有碱土金属类无机碱金属化合物特征的Be(NH_2CH_3)_4M(M=Be,Mg,和Ca)比具有无机碱金属化合物特征的Li(NH_2CH_3)_4M'(M'=Li,Na和K)有更大的β_0值。这些说明对于增加非线性光学响应来说,碱土金属原子掺杂是一种品优的方式。     

镁系无机发泡材料强度和孔结构调控研究

以镁系胶凝材料为基料,双氧水为发泡剂,二氧化锰为激发剂,硬脂酸钙为稳泡剂,聚丙烯酰胺为增稠剂,通过化学发泡法制备内部含有大量密闭气孔的镁系无机发泡材料.探讨了稳泡剂和增稠剂对镁系无机发泡材料表观密度、压缩强度、弯曲强度及孔结构的影响规律,采用X射线衍射法(XRD)对发泡材料改性前后的结晶相进行表征.结果表明:稳泡剂和增稠剂不仅影响镁系无机发泡材料的孔结构和发泡成型,对晶相结构也有较大影响;当稳泡剂硬脂酸钙添加量为7‰(质量分数,下同),增稠剂聚丙烯酰胺添加量为1.4‰时,所得镁系无机发泡材料的压缩强度和弯曲强度达到最大值,平均孔径较小,孔隙率和圆度值接近开普勒球体填充模型的理论数值;经稳泡剂和增稠剂改性的镁系无机发泡材料3相结晶XRD衍射峰强度明显减弱,5相结晶峰增强,解释了其力学强度改善的原因.     

关于泡沫混凝土稳泡剂的探讨

介绍了泡沫混凝土稳泡剂的概念、作用机理、种类,并且通过例举相关试验,讲解了混凝土稳泡剂的选择及使用方法,以推动泡沫混凝土稳泡剂的研究和发展,提高泡沫混凝土的性能。     

泡沫混凝土复合发泡剂的实验研究

选用阴离子表面活性剂进行发泡剂复配研究,以脂肪酸聚氧乙烯醚硫酸钠(简称AES)为基础,分别复配不同掺量的十二烷基硫酸钠(简称K12)和α-烯烃磺酸钠(简称AOS),并添加适量不同稳泡剂配制成复合发泡剂。通过测量泡沫的发泡倍数、沉降距、泌水量来评价发泡剂的发泡性能。结果表明,以硅树脂聚醚乳液(MPS)为稳泡剂,当AOS取代40%的AES时,发泡剂表现出良好的泡沫稳定性,发泡倍数可达到38.3倍。     

不同驱动力条件下改性淀粉、羧甲基纤维素钠和黄原胶对水合物形成的影响

研究不同温压条件下加量(质量分数)为0.1%～0.5%的改性淀粉、羧甲基纤维素钠(CMC)和黄原胶(XC)对CH_4水合物形成影响。结果表明:3种增黏剂通过对体系中水分子的束缚,不同程度地抑制了水合物的成核及生长;驱动力较弱时,CMC加量达到或超过0.3%后几乎彻底抑制了水合物的形成,XC加量达到0.3%时同样可实现这一抑制效果,但随着XC加量继续增大,受其发泡性及稳泡性较强影响,水合物抑制能力有所弱化,与CMC和XC相比,改性淀粉的水合物抑制性相对较弱;驱动力较强时,3种增黏剂可微弱减缓水合物的形成速率,且XC因其在水溶液中空间结构更复杂,能束缚更多水分子,抑制效果最佳;温度为5～20℃条件下,XC提黏能力较强,且在低温条件下其水溶液的流变性具有较强的可控性,更适用于水合物钻井液体系。     

甲烷蒸汽重整制氢反应路径研究

利用CFD建立了合理的重整管模型,在进口气体614℃、2 944 kPa,水碳比为2. 97的实验条件下进行甲烷蒸汽重整制氢的模拟计算,分析得到了由CH_4生成H_2的反应路径,研究了进口气体温度对反应路径的影响。研究结果表明:在甲烷蒸汽重整制氢反应中,CH_4首先裂解为CH_3,CH_3合成C_2H_6,C_2H_6通过逐步的脱氢反应生成氢气;或者CH_3转化为CH_3OH,CH_3OH发生一系列的脱氢反应生成氢气。从净反应速率来看,反应的重要中间产物CH_3和CH_3OH沿重整管轴线方向先生成后消耗,故其摩尔分数沿轴线方向先升高后降低。进口气体温度从600℃升高到1 000℃,氢气的产率从44. 91%提高至50. 21%。温度超过900℃时,基元反应R60和R112速率的显著减小使CH_3脱氢及其转化为C_2H_6的过程受到阻碍,R100速率依旧增大使得更多的CH_3转化为CH_3OH; C_2H_6所参与的部分脱氢反应路径强度减小,更多的氢气通过CH_4直接脱氢和CH_3OH逐步脱氢生成。     

新型抗温LN-1泡排棒的研制及应用评价

针对高温油藏泡沫排水采气工艺中"气井积液"无法解决的问题,研制了一种新型的实用性抗温泡排棒。以泡沫体积和泡沫半衰期为指标,筛选市场10种常用起泡剂和2种稳泡剂,得到起泡性能优质的CKD(粉末椰油酰胺丙基甜菜碱)以及稳泡效果较好的WS(脂肪醇聚氧乙烯醚硫酸钠),同时向0.3%CKD中添加0.2%WS,能够明显提升泡沫半衰期。向复配试剂中添加2%黏土,抗温可达到320℃。在高压作用下按照26%尿素+13%氯化钠+1%聚乙二醇+0.30%CKD+0.20%WS+2%黏土比例压缩成棒体结构即LN-1泡排棒。现场应用表明,日产气由试验前的0.3×104 m3/d,上升到4.2×104 m3/d左右,携液率由试验前的6.7%上升到52%,达到预期效果。