本特利3500在600MW超临界机组的应用

对我省首台600MW超临界机组贵州兴义发电厂1号机汽轮机安全监视系统的应用进行介绍,对在我省应用较少的该种汽轮机高中压缸差胀、低压缸差胀测量监视技术要点进行总结。该机组汽轮机高中压缸差胀测量采用bently3500／45监测器双斜面差胀功能,低压缸差胀测量采用bently3500／45监测器DC线性可变微分变换器（DCLVDT）差胀功能。     

上汽300MW机组高中压缸启动差胀分析

介绍了某电厂上汽300 MW机组高中压缸启动过程,对机组启动过程中各时段的差胀问题进行了介绍及理论分析,为上汽300 MW机组机组高中压缸启动提供了参考。     

N300-16.7/537/537-4型汽轮机运行中高中压缸负胀差的控制

广东韶关发电厂 10号 30 0MW机组于 2 0 0 1年 3月 15日通过 16 8h试运投入生产。机组锅炉为引进美国F&W公司技术由东方锅炉厂生产的W型火焰炉 ,发电机是东方电机厂生产的水氢氢冷却方式发电机 ,汽轮机为东方汽轮机厂生产的高中压合缸Ⅳ型汽轮机。制造厂规定高中压缸胀差范围 - 3mm～ +6mm ,当胀差超过规定值时应立即破坏真空 ,紧急停机。10号机组在运行中 ,高中压缸胀差负值经常在 -1.0mm～ - 1.5mm之间。当机组降负荷率或蒸汽温降率稍大时 ,胀差往负值方向变化较快。胀差超限易造成机组的动静部分摩擦 ,因此可能引发极其严重的事故。2 0…     

国产150 MW机组调试中几个问题的分析及处理

介绍了内蒙古准能矸电有限责任公司150 MW机组调试过程中出现的启动时高压上下缸温差偏大、高中压缸胀差不易控制、汽封系统机组润滑油压力异常变化、机组异常振动、高压排汽逆止门前无泄放管路、挂闸后高压主蒸汽门不能全开等典型问题的现象、原因及处理方法,可供同类型机组启动调试时参考.     

N300-16.7/537/537-4型汽轮机运行中高中压缸负胀差的控制

介绍了300MW汽轮机组运行中高中压缸胀差的几种控制措施，取得良好的效果。     

600MW机组超临界汽轮机低压缸胀差大的原因分析及处理

某发电厂2台600 MW机组超临界凝汽式汽轮机启动及运行中低压缸胀差时而偏高,甚至超过汽轮机厂家规定的安全运行值,对此,分析了汽轮机相关参数变化对低压缸胀差的影响,发现造成低压缸胀差偏大的主要原因是低压轴封供汽温度控制效果差。通过改造低压轴封供汽温度控制系统,有效降低了汽轮机低压缸胀差,提高了机组的安全性和经济性。     

300MW汽轮机监视保护仪表安装调试点滴

我厂扩建的14~＃机组汽轮机监视仪表安装是采用西德菲利浦公司产品。有转速(包括零转速)、键相、轴承座振动、轴相对振动、轴向位移、高中压缸差胀、轴挠度以及低压缸差胀等测量装置。其中相对振动、轴向     

印尼TJK电厂65 MW高压汽轮机负胀差偏大的探究

针对印度尼西亚TJK电厂65 MW机组投运后存在的"极热态启动时负胀差偏大而且超限"问题,通过技术分析找出主要原因,制定出改造方案并在大修中实施。改造结果表明:该方案解决了机组在极热态启动时负胀差偏大的问题,大修后机组实现了随启随停。     

汽轮发电机低压缸胀差大原因分析及处理

某热电厂汽轮发电机在机组正常运行中低压缸胀差数值偏大,机组带高负荷时接近保护动作值,直接影响机组的安全经济运行。通过原因分析排查,得出问题原因是低压缸胀差测量值零位误差引起,经过处理和验证后问题得到彻底解决。本次原因分析方法和胀差测量设备检验方法,对汽轮发电机胀差测量系统维护和问题处理具有借鉴和参考价值。     

蒙达公司330 MW机组高压缸负胀差大的原因分析

对达拉特电厂1号机组胀差的设计给予详尽说明，并通过对高压缸负胀差大的现象进行分析，找出解决负胀差大的方法，对防止主设备损坏及预防同类机组的事故发生有参考价值。     

胀差零位迁移的原因及修正方法

对沙角C电厂2号机组(660 MW)在2004年大修后胀差出现负向增大的问题进行了分析,认为检修后期长时间反复使用顶轴油导致转子受热膨胀是胀差机械零位发生迁移的主要原因.对此,提出了以转子的绝对膨胀修正相对膨胀的方法,有效地解决了此问题.     

法国330MW汽轮机胀差异常的原因分析及应对措施

四川江油发电厂引进的法国330MW汽轮机组,自1990年投产以来因汽轮机胀差异常,多次引起机组跳闸。通过对汽轮机胀差异常引起的机组跳闸事故统计,分析找出胀差异常原因,并制定有效措施,确保了机组在正常启动、停机和运行过程中安全稳定运行,减少了机组非计划停运次数。     

N125MW汽轮机启停及变工况过程中高中压缸差胀变化的原因分析及控制

高参数大容量机组的汽轮机尺寸大、动静间隙小,给汽轮机的安全运行带来不利,尤其在机组启停及变工况过程中,参数控制不好或调整不当,就会造成汽轮机汽缸变形、动静摩擦、大轴弯曲等事故。文章分析了N125 MW汽轮机在启停及变工况过程中动静间隙相对热膨胀差(简称差胀)变化的原因及控制措施。     

W形火焰锅炉配合下的300 MW汽轮机滑参数停机分析

滑参数停机能和低缸温，有利于尽快对汽轮机本体进行检修。在韶关发电厂10号机组的首次滑参数停机过程中，汽轮机与锅炉紧密配合，将汽轮机高、中压胀差和缸温差等参数控制在合理的范围内。同时，分析了高、中压胀差波动过大和停机时间过长等问题，针对滑参数停机过程需要注意的问题提出了合理化建议。     

珠海发电厂1号机组汽轮机胀差增大的原因分析

就珠海发电厂1号机组汽轮机胀差比刚投产时有所增大，并曾经出现高报警的现象，通过热控制量原理和机组运行工况的分析、论证、得出导致胀差增大的原因是再热器温度升高。     

一种基于有限体积法计算汽轮机汽缸轴向膨胀的新方法

汽缸与转子轴向相对膨胀是影响汽轮机启动速度及机组运行安全的重要因素之一,目前对汽缸膨胀的计算与模拟尚不能用于电厂机组运行的实时监测。该文在圆筒壁非稳态导热的基础上,给出了圆筒壁温度分布的解析解,提出有限体积法计算汽缸轴向膨胀。定义了体积膨胀特征温度,将汽缸沿轴向分成若干段,每段简化成圆筒壁,在此基础上,计算有限体积的膨胀特征温度,分别计算各段的膨胀量,然后累加。对理论模型进行了有限元验证,计算结果与有限元结果误差较小,满足工程计算的需要。通过该计算方法,结合已有转子膨胀计算方法可以实现汽缸轴向胀差的实时监测。     

600 MW超临界汽轮机低压缸胀差偏大原因分析及控制

针对广东珠海金湾发电有限公司2台600 MW超临界凝汽式汽轮机运行中低压缸胀差一直偏高,超过了厂家规定的安全运行值的情况,分析了汽轮机相关运行参数变化对低压缸胀差的影响,从而总结出低压缸胀差的运行控制策略.经过运行实践证明：采用这些运行控制手段有效地控制汽轮机低压缸胀差,从而保证了机组安全运行.     

闵行电厂9号汽轮机综合优化

分析了早期国产１２５ＭＷ汽轮机缸胀不畅、汽缸跑偏、通流面积偏大、机组老化等原因,提出了处理对策,介绍了改造措施,总结了优化经验。     

贵阳电厂9号机低压胀差大的原因分析及处理

从产生胀差的机理来分析贵阳电厂 9号机低压胀差大的原因 ,判断出滑销系统卡涩导致中压缸热胀偏小 ,中压缸胀差大 ,从而引起低压胀差接近报警值 ,在机组大修中将前、中轴承箱及高压下缸吊出检修 ,提出在运行及检修中应注意的事项。图 2表 2     

大机组通流间隙变化的研究

该文着重介绍了用实测高温管道位移并结合理论计算的办法来求出管道对汽缸的作用力的方法 ,而且在实际机组上应用成功。该方法相对于采用高温应变实测管道作用力的办法简易可行 ,易于实施。此外该文还对电站中较多发生的汽缸膨胀不畅故障作了分析研究。图 2表 1