非晶态NiCrFeSiB合金蚀孔萌生期间的电流波动

用电位慢扫描法研究了两种不同含Ｃｒ量的非晶态ＮｅＣｒＦｅＳｉＢ含金在氯化钠溶液中小孔腐蚀萌生期间的电流波动行为．电流波动与亚稳小孔的形成及再钝化过程有关,ＮａＣｌ浓度升高导致亚稳孔形核速度增大及生长速度加快,电极电位升高也使亚稳孔生长速度加快．含Ｃｒ量较低（７ｗｔ％）的合金与含Ｃｒ量较高（１３ｗｔ％）的合金相比,亚稳孔的形核速度和生长速度均较快,孔蚀破坏电位Ｅｂ较负,且随机性更大．亚稳孔的寿命分布大体上服从威布尔概率分布,低Ｃｒ合金正稳孔的电量分布较集中,未观察到较大的亚稳孔;而高Ｃｒ合金上亚稳孔的电荷量分布范围较大,可以出现少数较大的亚稳孔,表明低Ｃｒ合金上亚稳孔转变为稳定蚀孔所对应的临界尺寸较小．讨论了正稳孔的生长与稳定蚀孔形成之间的关系．     

孔蚀过程中电流噪声特征研究

研究了钝化的纯铁在含 Cl~-的中性溶液中及304和321不锈钢在含 Cl~-的硫酸溶液中在低于孔蚀电位的恒电位条件下电流噪声的特征。结果表明,噪声电流峰具有线性上升而后按指数规律衰减的特征。在一定条件下噪声电流上升到最大值所需时间ιc 大致恒定,但ιc 随电位的升高而增大。功率密度谱(SPD)曲线的截止频率都低于20Hz,表明孔核的发生、成长与再钝化过程是相当缓慢的过程。所有 SPD 曲线在极低频率下具有白噪声的特征,即功率密度的水平不随频率改变。随着频率的升高,SPD 曲线显示噪声转变为1/f~n 噪声。视腐蚀体系和控制的电位之不同,测得的表观 n 值在2～4之间。实验结果征实了前一篇文章中导出的 SPD 方程式[1]是适用的。讨论了表砚 n 值落在2～4之间的原因。     

非晶态镍基合金表面亚稳态蚀孔生长的动力学特征

用恒电位下的电流-时间记录法研究了非晶态NiCrFeSiB合金在NaCI溶液中的亚稳态蚀孔的生长动力学行为。恒电位下亚稳孔蚀电流与时间的关系为I-I_0=k(t-t_0)~2,k表征亚稳小孔的生长速度。大量亚稳态蚀孔的k值服从对数正态分布,随电位升高,k的平均值和标准差都增大。亚稳蚀孔的峰值电流在恒电位下也服从对数正态分布且随电位升高而增大。文中提出一个亚稳态蚀孔生长的两阶段模型,解释了实验结果。     

恒电位——恒电流瞬态响应技术研究孔蚀缓蚀剂

本文介绍了用恒电位-恒电流(P-G)瞬态响应技术研究孔蚀缓蚀剂的实验方法和数据解析。用此技术测定了304SS在添加癸胺和十二烷基苯磺酸钠的0.1mol/L NaCl溶液中的P-G响应特性。由不同极化电位下P-G响应曲线得到的电化学参数的变化关系以及长期浸泡持续P-G响应测试结果,分析了两种缓蚀剂的耐孔蚀性能。初步探讨了缓蚀剂对孔蚀发生及发展过程的抑制作用。     

碳钢中磷的偏析对坑孔腐蚀的影响

选择五种具有不同冶金特点的碳钢,通过模拟蚀孔的闭塞腐蚀电池试验及室内挂片试验,研究了轧制钢板中磷偏析对坑孔腐蚀扩展的影响。结果表明,磷偏析是形成蚀坑内梯田状腐蚀形态的主要原因;磷偏析及较低的磷含量都加速蚀坑的发展;沿轧向延伸的磷偏析带及夹杂物导致了蚀坑沿平行板面方向的腐蚀扩展速度大于垂直方向的扩展速度。     

几种阴离子对316L不锈钢亚稳态孔蚀行为的影响

用恒电位和动电位极化法研究了PO4^3-,CrO4^2-,SO4^2-和NO3^-4种阴离子对316L不锈钢亚稳态孔蚀行为的影响。4种阴离子均抑制亚稳态小孔的形核速率和生长速率，其中PO4^2-离子作用最强，CrO4^2-离子次之，SO4^2-和NO3^-离子作用较弱。亚稳态孔蚀开始出现的电位Em和稳定孔蚀电位Ep均随离子浓度的对数增大而直线升高。讨论了不同离子的作用机制。     

含S阴离子对低碳钢孔蚀的影响

用电化学极化法研究了SO2-4,SO2- 3,S2O2-3,CNS-和S2- 5种含S阴离子对低碳钢在0.1 mol/L NaNO2 +005 mol/L NaCl溶液中的孔蚀行为的影响.CNS-,SO2-3,SO2-4和S 2O2-3离子促进碳钢孔蚀形核,影响大小顺序为S2O2-3＞SO2- 4＞SO2-3＞CNS-;S2-离子则抑制孔蚀形核.S2-,S2O2- 3和SO2-3离子促进小孔生长;而SO2-4抑制小孔生长.CNS-离子对 小孔生长的作用不明显.将各种含S阴离子对孔蚀形核和生长影响作用的大小进行了比较, 并讨论了作用机制.     

X70钢在磷酸盐缓冲溶液中的孔蚀电化学行为研究

研究了X70钢在磷酸盐缓冲溶液中的亚稳态与稳态孔蚀的电化学行为特征.发现Cl-浓度对X70钢在磷酸盐缓冲溶液中的孔蚀保护电位影响不大,而PO3-4对X70钢有较强的孔蚀抑制作用,增加PO3-4浓度,能够有效提高X70钢的孔蚀保护电位.提高缓冲溶液的pH值能够抑制X70钢小孔的形核和生长.X70钢亚稳态小孔形核主要受到铝氧夹杂物的影响,且随着电位的升高,电流波动频率先升后降,而峰值电流则趋于增大.X70钢在磷酸盐缓冲溶液中形成的钝化膜在钝化区内阻抗基本不受电位的影响.     

碳钢在点蚀/缝隙腐蚀闭塞区模拟溶液中的腐蚀行为

研究了低碳钢在点蚀孔/缝隙腐蚀闭塞区模拟溶液中的腐蚀 行为.结果表明低碳钢在pH等于2～4的模拟闭塞区溶液中,阴极过程由氢离子的扩散步骤控 制,阴极去极化起着主要作用.当pH值小于2时,阴极过程表现为活化特征.阳极溶解过程遵 循着Bockris机理.碳钢在闭塞区的腐蚀不存在临界pH值和临界Cl-浓度,腐蚀速度(V c)的对数与pH值呈线性关系.闭塞区内溶液pH的微小变化,对腐蚀速度有明显的影响.外部 溶液中的Cl-离子迁入闭塞区后,会促使溶液pH下降.     

碳钢土壤腐蚀随季节变化规律

采用试件自然埋藏及土壤环境因素原位连续测试方法 ,研究了在成都中心站土壤中 ,碳钢的腐蚀随季节变化的规律 .结果表明 ,在土壤环境因素变化差异较大的春夏季节交替时 ,碳钢腐蚀率最大 .     

碳钢在不同类型海底沉积物中的腐蚀行为

采用弱极化曲线拟合和交流阻抗测量技术,研究了低碳钢在3种不同颗粒度的海底沉积物中的腐蚀行为.得到了有关的腐蚀速度和电化学参数,并初步探讨了腐蚀机理.     

低碳钢的组织对腐蚀疲劳的影响

本文研究了两种低碳钢不同显微组织在盐水和空气中的疲劳裂纹扩展行为,发现显微组织对钢的腐蚀疲劳抗力有重要影响。还讨论了钢的腐蚀疲劳机制及断裂机制图。     

三峡站低碳钢土壤腐蚀行为研究

对埋藏在三峡土壤腐蚀试验站已33年的2种低碳钢材料进行了分析。结果表明,试件以局部腐蚀为主要特征。腐蚀产物主要由FeO(OH)、FeCO3、Fe2O3、Fe3O4及铁的硫化物和一些铁盐所组成。焊缝及钢中的夹杂导致局部腐蚀的发生。     

低碳钢在模拟海洋潮差区的腐蚀行为的电化学研究

利用自主设计的腐蚀实验槽模拟实海潮差,并借助恒电位仅、电化学工作站对Q235B低碳钢在潮差区不同位置以及全浸区的腐蚀过程进行原位监测.结果表明,试样处在潮差区的不同位置时的腐蚀规律不同,低碳钢在中潮区和低潮区的腐蚀速率高于最高潮区及全浸区的腐蚀速率;在一个潮差涨落周期内,低碳钢开路电位的变化与表面经历的干、湿状态及所发生的阴、阳极反应有关;在长期潮差腐蚀进程中,低碳钢开路电位的变化规律与锈层的厚、薄状态有关.     

低碳钢在模拟海洋潮差区的腐蚀行为的电化学研究

利用自主设计的腐蚀实验槽模拟实海潮差,并借助恒电位仪、电化学工作站对Q235B低碳钢在潮差区不同位置以及全浸区的腐蚀过程进行原位监测.结果表明,试样处在潮差区的不同位置时的腐蚀规律不同,低碳钢在中潮区和低潮区的腐蚀速率高于最高潮区及全浸区的腐蚀速率;在一个潮差涨落周期内,低碳钢开路电位的变化与表面经历的干、湿状态及所发生的阴、阳极反应有关;在长期潮差腐蚀进程中,低碳钢开路电位的变化规律与锈层的厚、薄状态有关.     

溶胶—凝胶法制备的ZrO2涂层对低碳钢腐蚀的保护

采用溶胶－凝胶法在基板上涂覆了ZrO2涂层；通过XRD和SEM研究了热处理温度对涂层相结构和形貌的影响，采用动电位极化曲线评估了涂覆样品的电化学腐蚀行为，并与原始样进行了比较，结果显示，800℃和400℃热处理的涂层有好的耐腐蚀性能，并分别提高低碳钢基板的寿命6．3和2．4倍；相反，600℃热处理的涂层对基板没有腐蚀防护作用。     

碳钢在SO_2大气环境中的腐蚀行为

在实验室模拟含SO_2体积分数分别为0.4×10~(-6)和1×10~(-6)的污染大气环境,研究20~#碳钢的腐蚀规律。借助金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)观察表面腐蚀形貌,X射线衍射仪(XRD)分析腐蚀产物成分。结果表明,随SO_2含量增加,碳钢腐蚀加快。在两种大气环境中碳钢腐蚀432 h,前者分为2个阶段,均符合指数增长规律;后者分为3个阶段,分别符合指数增加、线性增加和指数衰减规律。在SO_2含量少的大气环境中,锈层较薄,在SO_2含量多的大气环境中,腐蚀产物层向外生长速度相对较慢,锈层较厚。具有丝状腐蚀特征,丝状腐蚀物在晶界和表面活性点上开始生长,然后沿着晶界和铁素体向内延伸,同时在丝状物上有胞状锈的生成。S主要集中在胞状物上,SO_2含量增加,胞状锈的生长速度加快。