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1.
利用双螺杆挤出机制备了芳纶浆粕(PPTA-pulp)/聚丙烯(PP)/碳酸钙(CaCO3)系列复合材料,采用力学性能测试方法研究了PPTA-pulp及相容剂对30%CaCO,填充PP复合材料力学性能的影响,利用扫描电子显微镜(SEM)、热变形温度测试仪,研究了PP/PPTA-pulp/CaCO3复合材料的断面形态结构和耐热性能.结果表明:随着PPTA-pulp用量的增加,复合材料的拉伸强度和弯曲强度增加,缺口冲击强度先增加后减小,PPTA-Pulp明显提高了CaCO3填充PP复合体系的耐热性能,PP-g-MAH改善了纤维与基体以及CaCO3与基体之间的亲和性,使复合材料的强度和模量进一步提高. 相似文献
2.
研究了纳米CaCO3/EPO/PP复合材料的力学性能、熔体流变性能及纳米CaCO3粒子在PP基体中的分散状况。结果表明:弹性体EPO对PP有很好的增韧效果,当EPO用量为4份时,PP从脆性断裂转变成韧性断裂;当EPO用量为10份时,PP复合材料的室温和低温缺口冲击强度均有大幅度的提高。在EPO/PP复合材料中加入纳米CaCO3不仅可以显著提高复合材料的室温和低温缺口冲击强度,而且可显著提高复合材料的弯曲弹性模量和MFR,改善复合材料的加工流动性能;纳米CaCO3粒子在PP中达到了纳米级分散。 相似文献
3.
制备了反应性单体改性纳米CaCO3填充PP复合材料,研究了反应性单体丙烯酸(AA)和苯乙烯(St)在有、无过氧化二异丙苯(DCP)存在下改性纳米CaCO3填充PP复合材料的力学性能,并用扫描电子显微镜(SEM)研究了复合材料弯曲断面的形态。结果表明,PP/改性纳米CaCO3的力学性能优于PP/微米CaCO3的力学性能;在DCP存在下,AA、AA与St混合改性可使PP/纳米CaCO3的拉伸性能和弯曲性能提高,减小拉伸强度随CaCO3含量增加而下降的趋势;并可有效提高纳米CaCO3在基体中的分散性和界面粘结性。 相似文献
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PP/针形纳米CaCO3复合材料的力学性能 总被引:1,自引:0,他引:1
用硬脂酸皂化改性针形纳米CaCO3表面后,将其与聚丙烯(PP)共混、挤出和注塑,制成PP/CaCO3纳米复合材料。与纯PP相比,填充针形纳米CaCO3的体积分数为4.21%时,PP体系的冲击强度和断裂伸长率分别提高了49%,339%,拉伸强度下降2.7%。改性后的纳米CaCO3与PP之间的界面作用与改性前相比有所减弱,冲击断面扫描电子显微镜照片显示,针形纳米CaCO3均匀地分散在PP基体中。偏光显微照片显示,针形纳米CaCO3对PP有明显的异相成核作用。 相似文献
6.
PP/SBS/纳米CaCO3复合材料结构与性能研究 总被引:5,自引:2,他引:5
研究了PP/SBS/纳米CaCO3复合材料的力学性能以及SBS分散相颗粒和纳米CaCO3粒子在PP基体中的分散状况。结果表明,纳米CaCO3粒子的加入使复合材料的缺口冲击强度、弯曲弹性模量、拉伸强度均得到提高。透射电镜观察发现,纳米CaCO3粒子的加入使复合体系的熔体黏度增大,对弹性体SBS的分散起到剪切细化、均化的作用,从而起到协同增韧效应。 相似文献
7.
纳米CaCO3增强增韧不饱和聚酯树脂(UPR/CaCO3)的研究 总被引:8,自引:0,他引:8
用未经表面处理和经表面处理的纳米CaCO3对不饱和聚酯树脂进行填充改性,研究了纳米CaCO3用量对不饱和聚酯树脂的拉伸强度、弯曲强度、冲击强度的影响。结果表明:当纳米CaCO3填充量为6%时,材料的增强增韧效果最好,而且当粉体的加入量为4%~6%时,UPR/CaCO3出现了明显的脆韧转变。用DSC测定复合材料的玻璃化温度(Tg),可以发现复合材料的玻璃化温度比纯不饱和聚酯树脂大,且烷基化纳米CaCO3填充的UPRTg更高,这与力学性能结果相一致。 相似文献
8.
不同形态纳米级CaCO3改性PP研究 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了不同形态纳米级CaCO3改性PP复合材料的力学性能及其对PP球晶形态的影响。结果表明,纳米级CaCO3形态不同,复合材料力学性能不一样,立方形纳米级CaCO3有利于改善复合材料的冲击性能,而纤维状纳米级CaCO3则能明显改善材料的拉伸性能。纳米级CaCO3能使PP球晶明显的细化.并能促进β晶型的生成。 相似文献
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10.
聚甲基丙烯酸甲酯包覆纳米CaCO3改性聚氯乙烯研究 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)包覆纳米CaCO3复合粒子填充聚氯乙烯(PVC)复合材料的加工塑化和力学性能,并与未改性纳米CaCO3的改性效果进行比较。结果发现,填充纳米CaCO3使PVC平衡扭矩和平衡熔融温度均会有所提高,填充未改性碳酸钙增加更大,填充PMMA包覆CaCO3使材料冲击性能提高的幅度大于填充未改性纳米CaCO3,而拉伸强度下降幅度较小。当PMMA包覆CaCO3填充量为8%时缺口冲击强度增加到未改性PVC的194%。冲击缺口断面形态分析表明,采用PMMA包覆CaCO3时,纳米CaCO3在PVC基体中分散均匀、团聚少。 相似文献
11.
通过熔融共混使纳米CaCO3粒子周围包覆上一层TPE橡胶,制备出纳米CaCO3母料,用其与PP、ABS共混复合制备出ABS/PP合金纳米填料复合物.该复合材料力学性能及熔体流动性能测试结果表明,纳米CaCO3含量在试验用量范围内,ABS纳米CaCO3复合物的拉伸强度随填料含量的增加而增加,当母料含量为17%,母料中纳米CaCO3填料含量为60%左右时有较佳的冲击性能;ABS/PP纳米CaCO3复合物在PP含量9%~10%时有最好的拉伸强度和冲击强度;纳米CaCO3填料含量对复合物的拉伸强度影响不大,随其用量增加对冲击强度有明显的提高;熔体流动性能在PP含量10%左右时达最大,但随填料含量增加而下降. 相似文献
12.
偶联剂处理超细CaCO3增韧HDPE研究 总被引:3,自引:0,他引:3
用合成的异氰酸酯偶联剂,对超细碳酸钙(CaCO3)进行了表面处理,考察了处理后CaCO3对高密度聚乙烯(HDPE)的增韧效果。FTIR,SEM及力学性能测试等结果表明,异氰酸酯偶联剂在CaCO3表面产生了化学偶联作用,并且异氰酸酯偶联剂与钛酸酯偶联剂共用时有协同作用。在CaCO3临界质量分数为40%时,材料的冲击强度达到最大值43.2kJ/m^2,同时材料的刚性能够基本保持。随着CaCO3含量的变化,材料的熔体流动速率与冲击强度有着相似的变化规律,认为CaCO3粒子周围存在的塑性界面过渡区,是导致材料的熔体流动速率和冲击强度提高的原因。 相似文献
13.
采用一步法制备了具有不同界面性质的聚丙烯/碳酸钙(PP/CaCO_3)复合体系,考察了界面作用对复合材料性能的影响。结果表明,在只使用 CaCO_3的情况下,PP/CaCO_3复合材料的弯曲强度和热变形温度会提高,但拉伸强度和冲击强度则会有较大程度降低,且 CaCO_3含量越高对样品的弯曲强度、热变形温度、拉伸强度和冲击强度影响越大;用弹性体包覆 CaCO_3粒子,不但可以防止PP/CaCO_3复合材料的拉伸强度的进一步降低,而且可以提高其冲击强度;加入偶联剂和助偶联剂,有利于弹性体对 CaCO_3粒子的有效包覆,这种包覆是自发进行的,原子力显微镜结果验证了粒子的核壳结构。 相似文献
14.
在非隔氧条件下,以溶液法合成无规聚丙烯接枝马来酸酐(APP-g-MAH),以其作界面改性剂制得等规聚丙烯(IPP)/APP-g-MAH/CaCO3复合材料,并对其微观结构和力学性能进行研究。结果表明,加入APP-g-MAH后,复合材料的拉伸强度、缺口冲击强度、断裂伸长率均有所提高;APP-g-MAH的加入使CaCO3在体系中的分布更均匀;当CaCO3质量分数为3%,APP-g-MAH接枝率为2.3%、含量为10%时,材料的综合性能较优。 相似文献
15.
在非隔氧条件下,以溶液法合成无规聚丙烯接枝马来酸酐(APP-g-MAH),以其作界面改性剂制得等规聚丙烯(IPP)/APP-g-MAH/CaCO,复合材料,并对其微观结构和力学性能进行研究。结果表明,加入APP-g-MAH后,复合材料的拉伸强度、缺口冲击强度、断裂伸长率均有所提高;APP-g-MAH的加入使CaC03在体系中的分布更均匀;当CaC03质量分数为3%,APP-g-MAH接枝率为2.3%、含量为10%时,材料的综合性能较优。 相似文献
16.
采用马来酸酐(MAH)和苯乙烯(St)作为接枝单体,通过溶液聚合法合成接枝极性基团的苯乙烯-丁二烯-苯乙烯三嵌段共聚物(SBS),然后与聚苯乙烯(PS)基体、碳酸钙(CaCO_3)粒子复合,用傅立叶红外光谱仪表征接枝处理前后SBS表面化学结构的变化;并研究了SBS改性对复合材料微观结构和力学性能的影响.结果表明:双单体溶液聚合法成功地将极性基团接枝在SBS链上;填充SBS-g-MAH后,促进CaCO_3在PS基体中的分散、改善PS-CaCO_3粒子间界面粘接,起到良好的增容作用;SBS-g-MAH和CaCO_3粒子对PS基体具有协同增强增韧作用,同时能提高复合材料的拉伸强度和冲击强度. 相似文献
17.
MC尼龙/CaCO3纳米复合材料的制备及力学性能研究 总被引:11,自引:4,他引:7
用超声分散原位聚合法制备了铸型(MC)尼龙/CaCO3纳米复合材料,用扫描电镜(SEM)对纳米CaCO3粒子在基体中的分散情况进行了表征,研究了纳米CaCO3用量对复合材料力学性能的影响。研究结果表明,纳米CaCO3对MC尼龙具有增韧和增强的双重效果,复合材料的拉伸强度和缺口冲击强度随着纳米CaCO3用量的增加先提高后降低,而断裂伸长率随着纳米CaCO3用量的增加而降低,当纳米CaCO3的用量为2%—3%时复合材料的综合性能最好。 相似文献
18.
采用自制的负载钛催化剂[TiCl4/MgCl2-Al(i-Bu)3],合成了1-丁烯-1-己烯共聚物(PBH)。用己烯摩尔含量为2%、7%、20%的PBH对PP进行共混,研究了共混物的力学性能;以己烯初始摩尔含量为30%的PBH作为CaCO3的载体,填充PP,并与未采用载体的CaCO3填充体系进行比较。结果表明:随着PBH含量的增加,在共混物拉伸强度、弯曲强度、硬度有一定下降的同时,冲击强度则明显提高,己烯摩尔含量大的PBH增韧改性PP的效果更好;以PBH作为载体的CaCO3,随着其含量的增加,共混物的冲击强度明显增大,而拉伸强度、弯曲强度、硬度却有一定程度的下降。与无PBH载体CaCO3填充PP的规律明显不同。 相似文献
19.
用轻质CaCO3填充新型聚烯烃弹性体POE,研究了填充体系的力学性能和流变性能随CaCO3含量变化的规律.发现随CaCO3填充量增加至40份,体系拉伸强度下降,拉断伸长率变化不大,冲击回弹性下降,邵氏硬度上升.POE8150/CaCO3的拉伸强度、邵氏硬度比POE8003/CaCO3小,前者的拉断伸长率、冲击回弹性大于后者.POE8150/CaCO3的流动曲线表明体系的整体流动性较好,可以较快地剪切速率挤出,CaCO3的加入使流动性变差. 相似文献