首钢股份1号高炉炉底长寿效果分析

对首钢股份1号高炉炉底长寿应用效果进行了分析.重点从高炉炉底结构、生产操作及维护、炉底损调查结果等方面进行了探讨,认为1号高炉采用的炉底结构及刚玉莫来石质陶瓷垫,能够满足工作年限达到15年以上,一代炉役单位炉容产铁量大于1万t/m3的长寿要求.建议今后可以通过提高陶瓷垫的密度,降低气孔率和气孔直径等方法,来抑制铁水对陶...     

炉底中间柱在圆筒炉钢结构中的作用分析

石油化工行业的圆筒形加热炉一般采用圆周排列的立柱支撑,当炉体直径较大时,还设置炉底中间柱.本文采用Staad.Pro有限元分析软件建立加热炉结构模型,分别按设置和不设置炉底中间柱两种结构,对加热炉钢结构进行模拟计算.根据计算结果,对炉底中间柱在圆筒炉钢结构中的作用进行了分析.     

广西首台氧气底吹炉吊装成功

近日,在广西佛子矿业公司6万吨电解铅项目氧气底吹炉车间,长11m、直径3．8m、重达68t的氧气底吹炉被缓缓吊起,稳稳套入悬在车间半空的巨大齿轮环中,标志着广西首台氧气底吹炉一次性吊装成功。     

高炉炉缸铁水流场数值模拟

铁水环流是造成炉缸蒜头状侵蚀的主要原因,而导致铁水环流行程主要是由于炉缸内的死料柱引起的。本文以流体力学有关理论为基础,建立炉缸炉底三维流体数学模型,应用FLUENT软件,针对高炉炉缸中不同死料柱位置、状态及出铁口尺寸对炉缸内铁水流动的影响进行研究。结果表明:死料柱有较小的浮起时造成炉底铁水流量较大对炉底产生较强的侵蚀。当中心死料柱尺寸大时自由铁水区的铁水流速较快,反之较慢。当出铁口直径增大时,铁水的质量流量增大,炉缸底部的铁水环流明显增大。     

1000m~3高炉炉缸炉底破损原因分析

1 000m~3高炉炉缸下部及底部呈"圆锅底"型侵蚀,实际炉缸直径变大,炉底加深。缸炉底炭砖破坏的主要原因是K_2O、Na_2O和Zn的化学性侵蚀和铁水的浸入式侵蚀。为减缓炉缸和炉底炭砖侵蚀,建议改善显气孔率、抗碱侵蚀能力和抗铁水溶蚀性。     

高炉炉缸铁水流场数值模拟

铁水环流是造成炉缸＂蒜头状＂侵蚀的主要原因,而导致铁水环流行程主要是由于炉缸内的死料柱引起的。为此,以流体力学有关理论为基础,建立了炉缸炉底三维流体数学模型,应用FLUENT软件,研究了高炉炉缸中不同死料柱位置、状态及出铁口尺寸对炉缸内铁水流动的影响。结果表明：死料柱有较小的浮起时造成炉底铁水流量较大对炉底产生较强的侵蚀。当中心死料柱尺寸大时自由铁水区的铁水流速较快,反之较慢。当出铁口直径增大时,铁水的质量流量增大,炉缸底部的铁水环流明显增大。     

钢包炉吹氩与夹杂物去除

为了掌握钢包炉的冶金功能和去除夹杂物的规律,分析了钢包炉的精炼功能和精炼过程中钢液的流动行为及其对夹杂物去除的影响。探讨了钢包炉吹氩时夹杂物颗粒的去除效率与搅拌功、均匀混合时间、氩气泡直径、夹杂物直径、透气砖数目、吹氩流量及吹氩时间之间的关系,提出了合理的钢包炉底吹氩制度,以满足钢液精炼的要求。     

降低包底铜产出生产实践

文章分析了贵溪冶炼厂2#闪速炉包底铜产出的原因,通过对炉况波动影响的调整、定期洗炉、作用方式的变化、渣口直径的变化,包底铜的产出量由475 t/月降至158 t/月。     

阿姆柯钢公司在巴尔的摩厂安装一台旋转加热炉

阿姆柯钢公司巴尔的摩厂一台价值180万美元的新型旋转加热炉已投入使用。它不仅提高了生产能力,而且改善了不锈钢棒、线材的表面和内部质量。这是萨姆制炉公司设计制造的同类产品中最先进的一种。它可以代替一排6个活底炉(保持其中两个炉子用于低温退火)。该炉热处理盘条时间相当于活底炉的1/3。圆形炉底直径8.2米,旋转一周用55分钟,这就保证了每卷盘条得到均匀的处理。不锈钢盘条和钢丝每卷重量204～226公斤,用运输机送入炉内,放到一个旋转     

莱钢2~#高炉炉底炉缸侵蚀分析与长寿改造

莱钢2#高炉因炉缸侧壁温度异常升高而停炉大修,在炉缸炉底拆除过程中,发现炉缸出现象脚侵蚀,炉底出现锅底状侵蚀等异常侵蚀现象。通过选用优质耐材、优化砌筑结构、完善炉底侵蚀监测系统,对高炉炉缸炉底进行了长寿改造,达到了预期效果。     

25MVA高碳铬铁电炉参数的选择

为提高大型电炉的生产指标,通过对二次电压、电极直径、极心圆直径、炉膛尺寸等电炉参数的计算分析与比较,结合生产实践,确定了适合冶炼顺行的电炉参数,效果良好。     

12.5 MVA硅铁电炉极心圆参数的探讨

简要分析了电炉极心圆与炉料电阻的关系，极心圆直径对炉内功率分布及热分布的影响，通过长期的摸索，认为12．5MVA硅铁炉极心圆直径选择2600-2650mm较合适，能够取得良好的经济技术指标。     

DL—78型单晶炉的热场和减压工艺

本文论述了硅单晶生长炉从1公斤级增长到15公斤级时，其热场设计的基本方法及大容量、长时间拉晶过程中采用的减压工艺。指出在随器件要求而增加硅片直径时，硅单晶锭的直径和长度应成比例增加，即硅单晶长度：直径应大于10:1，而在晶体生长中，坩埚直径。晶体直径应大于2．5：1。在大容量、长时间的晶体生长条件下，保持2．7×103Pa左右的炉压、一定的氩气流量和合理的氩气导流结构是避克拉晶过程中SiO在空间凝聚或在炉内物件表面沉积的必要条件．     

莱钢活炉底复吹转炉炉型控制工艺实践

针对活炉底复吹转炉在生产中易出现的炉底高度波动,钢渣两侧大面凹陷,熔池部位形状不规则和炉口粘渣内径波动等现象,莱钢特钢事业部采取了动态控制炉底高度,合理维护两侧大面,量化控制炉口粘渣内径等措施,近两年来炉底高度稳定在6.60 m～6.80 m,钢渣两侧大面无凹坑,熔池﹑渣线部位无明显凹槽,炉口粘渣内径稳定在1.90 m～2.35 m,转炉炉型保持稳定受控状态,为转炉操作提供了有利条件。     

莱钢活炉底复吹转炉炉型控制工艺实践

针对活炉底复吹转炉在生产中易出现的炉底高度波动,钢渣两侧大面凹陷,熔池部位形状不规则和炉口粘渣内径波动等现象,莱钢特钢厂采取了动态控制炉底高度,合理维护两侧大面,量化控制炉口粘渣内径等措施,近两年来炉底高度稳定在6．60～6．80m,钢渣两侧大面无凹坑,熔池、渣线部位无明显凹槽,炉口粘渣内径稳定在190～2．35m,转炉炉型保持稳定受控状态,为转炉操作提供了有利条件。     

关于富锰渣电炉极心圆直径与二次电压的探讨

通过总结18 MVA富锰渣电炉投产后的实际生产情况,结合电极焙烧、二次电压、炉况、产量等因素,参照威斯特里电炉参数计算方法,研究了极心圆对炉况的影响,通过对极心圆直径的调整,使二次电压得到了提高,电炉的冶炼效果也得到显著改善.     

高炉炉身下部结厚的处理

湘钢１＃高炉１９９８年１０月由于种种原因导致炉体下部结厚,虽经数次洗炉,收效甚微,后采用较长时间持续加萤石配合大批量加焦的热洗炉,才使炉体下部结厚问题得以解决。介绍了处理过程及方法,并对所取得的经验和教训进行了分析。     

攀成钢4号高炉炉况失常的处理

随着富氧、喷煤等手段的运用,高炉不断强化,稳定的热制度和造渣制度显得尤为重要。并且随着高炉冷却强度不断提高,炉墙存在因局部冷却强度过大而产生结厚的危险。当炉温、炉况出现一定的波动后,如果操作不当,调剂手段过多,幅度过大,会导致煤气流分布失常,进而引发炉况失常。通过采用洗炉、合理料制调整、空料线炸瘤及抓管理等措施,炉况得到逐步恢复。     

含钛物料护炉方法的探讨

炉缸炉底异常侵蚀是影响高炉寿命的主要因素。目前,延长炉缸炉底寿命的主要措施有两个：一是改进炭砖质量,二是采用含钛物料护炉。若能把二者有机结合起来,将会大大延长高炉寿命。为此,作者设想把含钛物料以微粉添加剂形式加入炭砖配料中生产含钛复合炭砖。这种炭砖抗氧化性和抗铁水渗透性较好,而且在炭砖被侵蚀时能及时生成Ｔｉ（Ｃ、Ｎ）沉积物,阻滞碳的进一步溶解和铁水的侵入,对炉底炉缸有保护作用,可克服目前含钛物料护炉方法的一些弊端,有效利用宝贵的钛资源     

铬合金电炉烘炉与带料烘炉实践简介

介绍了铬合金生产中，矿热炉采用了“带料烘炉”，精炼电炉不烘炉直接投产的“带料烘炉”的实践及具体作法。