UHMWPE/蒙脱土纳米复合材料结构与流动性的关系

采用甲基丙烯酰氧乙基三甲基氯化铵对微米尺度的蒙脱土进行离子交换，所得有机蒙脱土与少量引发剂和超高分子量聚乙烯(UHMWPE)共混后，在双螺杆挤出机上进行反应挤出，得到了具有一定流动性能的UHM—WPE／蒙脱土纳米复合材料。该纳米复合材料熔体的流动性能较UHMWPE高出许多；用X衍射、透射电子显微镜等表征方法研究了这种纳米复合材料的相结构，通过稳态和动态流变试验研究了其流变性能与蒙脱土含量的关系，分析了UHMWPE熔体大分子解缠结机理。     

蒙脱土含量对PP/PP-g-MMA/MMT复合材料性能影响的研究

以福建省武平县蒙脱土作原料,经过提纯和钠化后用十八烷基三甲基溴化铵(TMSAB,Trimethyl stearyl ammonium Bromide)作有机改性剂对蒙脱土进行有机化改性处理,得到有机蒙脱土(TMSAB蒙脱土)。以自制界面改性剂PP-g-MMA为增容剂,改变有机蒙脱土含量,经挤出造粒、注塑成型,制成PP/PP-g-MMA/OMMT复合材料的标准试样。通过测试复合材料的力学性能,并用XRD、DSC、DMA、TG进行表征,当有机蒙脱土含量低于2%时,在复合材料的抗拉强度和冲击强度不下降的情况下,拉伸模量得到较大的提高,达33.3%。     

改性剂和增容剂在EPDM/蒙脱土纳米复合材料中的作用

采用熔融插层和不同链长的改性荆改性蒙脱土的方法制备了三元乙丙橡胶(EPDM)／蒙脱土(MMT)纳米复合材料。X-射线衍射(XRD)和透射电镜(TEM)的测试结果表明：采用分子中亚甲基的数量小于16的改性剂改性MMT获得的有机蒙脱土与EPDM复合所得到的复合材料为传统型复合材料。而采用分子中亚甲基的数量大于16的改性剂改性MMT获得的有机蒙脱土与EPDM复合所得到的纳米复合材料为插层型。同时，笔者还探讨了EPDM接枝马来酸酐增容剂时复合材料形态的影响以及获得剥离型纳米复合材料的增容剂中马来酸酐的临界接枝率和增容剂最佳含量。此外，时该纳米复合材料的物理机械性能进行了评价。     

负载羧基有机蒙脱土制备环氧树脂纳米复合材料(英文)

用椰油酰胺丙基甜菜碱(CAB)制备了1种负载羧基的有机蒙脱土,并将这种有机蒙脱土加入甲基四氢苯酐固化环氧树脂体系中制得环氧树脂/蒙脱土纳米复合材料。采用XRD衍射和透射电镜TEM研究了蒙脱土有机化前后和在纳米复合材料中的片层结构和形态。用TGA研究了纳米复合材料的热稳定性能。结果表明,制备的负载羧基蒙脱土充分插层且很容易分散在环氧树脂中得到纳米复合材料。其热稳定性和有机蒙脱土在树脂中的分散状态有关。     

聚合物／蒙脱土纳米复合材料的研究进展

综述了蒙脱土(MMT)的结构特征、蒙脱土的有机化改性、聚合物/蒙脱土纳米复合材料(PMN)的制备方法以及聚合物/蒙脱土纳米复合材料的结构特性及性能特点。     

HOMMT/MVQ纳米复合材料的制备与性能研究

采用超支化技术对有机蒙脱土(OMMT)进行改性制备超支化有机蒙脱土(HOMMT),并制备HOMMT/甲基乙烯基硅橡胶(MVQ)纳米复合材料,对其性能进行研究。结果表明,HOMMT呈剥离纳米片层结构,与OMMT相比,HOMMT耐热性能提高;随着HOMMT用量的增大,HOMMT/MVQ复合材料拉伸强度减小;与MVQ硫化胶相比,当HOMMT用量为1份时,HOMMT/MVQ纳米复合材料拉伸强度提高了28%,拉断伸长率提高了67%,起始降解温度升高了25℃。     

PA6/蒙脱土纳米复合材料的制备

对蒙脱土进行填充处理后 ,用共混挤出法制备了PA6 /蒙脱土纳米复合材料 ,对经过活化的蒙脱土结构、复合材料的相态结构及力学性能、热性能进行了研究     

偶联剂KH-550修饰蒙脱土及MC尼龙／蒙脱土复合材料的制备与性能研究

利用十六烷基三甲基溴化铵(CTAB)在水相中插层蒙脱土，再利用硅烷偶联剂KH-550与蒙脱土发生反应，制得有机蒙脱土。X射线衍射及傅立叶红外光谱测试结果表明：KH-550进入蒙脱土层间并与其层间羟基发生反应。用该有机蒙脱土成功制备了MC尼龙复合材料。复合材料的XRD、FT—IR和Molau实验结果表明：蒙脱土层间距扩大，MC尼龙(铸型尼龙)已进入蒙脱土层间；蒙脱土的加入改变了尼龙的晶型，当蒙脱土填充量为2％时，α／γ比例最大。同时，蒙脱土的加入提高了复合材料的韧性和热分解温度，使材料具有一定的阻燃性能。     

三元尼龙/蒙脱土纳米复合材料制备及表征

将自制有机蒙脱土与三元尼龙通过双螺杆挤出机熔融挤出插层复合，制得了剥落型纳米复合材料。通过透射电子显微镜、差示扫描量热分析等手段对复合材料的亚微观结构、热性能和流动性能进行了测试。结果表明，蒙脱土晶层均匀地分散于基体中，平均厚度约10nm；三元尼龙/蒙脱土纳米复合材料较三元尼龙的流动性能降低，熔点有所升高。蒙脱土的加入改善了基体的结晶性能，蒙脱土晶层起到成核剂的作用。     

MAH/MMA共接枝PEW/有机蒙脱土复合材料的制备与耐热性研究

用熔融接枝法对有机蒙脱土(OMMT)/聚乙烯蜡(PEW)进行马来酸酐(MAH)、甲基丙烯酸甲酯(MMA)双单体共接枝改性,考察了MAH含量、MMA含量、OMMT含量等因素对PEW的接枝率的影响.结果表明:当MAH、MMA、OMMT质量含量分别为5%、3%、10%时,得到PEW的接枝率为3.5%左右.热重分析(TGA)、差示扫描量热(DSC)的结果表明改性PEW/有机蒙脱土复合材料的熔融温度和热分解温度比PEW分别高7.7℃和23.4℃,热重与红外联用(TGA-FTIR)分析表明在183.24℃时,改性PEW/有机蒙脱土复合材料开始分解.制得的改性PEW/有机蒙脱土复合材料具有较好的耐黄变性能,在220℃下挤出加工不变色.     

超声辅助双螺杆机制备高密度聚乙烯/超高分子量聚乙烯复合材料及性能研究

利用超声辅助双螺杆挤出机制备高密度聚乙烯（PE-HD）/超高分子量聚乙烯（PE-UHMW）复合材料，并考察PE-UHMW含量对复合材料流变性能、结晶行为及力学性能的影响。结果表明，当PE-UHMW的含量不超过2.0 %（质量分数，下同）时，PE-UHMW在PE-HD基体内均匀分散，不存在相分离；由于PE-UHMW的相对分子质量非常大，分子链非常长，缠结程度大，其分子链松驰时间较长，有利于形成结晶前驱体，直至成核，随着PE-UHMW含量的增加，有利于成核，晶核数目明显增加，同时，PE-UHMW与PE-HD的缠结程度变大，约束了PE-HD分子链的运动，使其吸附于晶核心表面，分子链折叠排列形成结晶，最终复合材料体系的结晶度逐渐增大，片晶增厚；加入PE-UHMW后，复合材料的屈服强度、拉伸强度和断裂伸长率均明显提高。     

高温熔融对PP/EPR/PE-UHMW分子链扩散作用以及流变和结晶性能的影响

采用一种简便易行的方法使高度缠结的超高相对分子质量聚乙烯（PE-UHMW）与乙丙橡胶（EPR）的分子链得到有效的扩散,并最终将EPR/PE-UHMW预混物与聚丙烯（PP）共混形成PP/EPR/PE-UHMW三元共混物。并研究了该三元共混物的流变性能和结晶性能。结果表明,在预混物体系中,经历高温熔融处理后,流变曲线出现不同于一般EPR材料的难松弛结构的低频平台区,说明PE-UHMW与EPR分子链相互扩散形成长分子链缠结结构;其缠结结构在PP/EPR/PE-UHMW共混物中减慢了PP基体流变曲线低频平台区出现的趋势,限制了EPR向PP基体的扩散; EPR与PE-UHMW分子链之间的相互扩散,对高度缠结的PE-UHMW具有增塑作用,导致PE-UHMW结晶温度下降和结晶度上升;二元预混物添加进入PP基体中,促使PP多重熔融现象的发生。     

超高相对分子质量聚乙烯粉末表面接枝马来酸酐的制备研究

以过氧化苯甲酰（BPO）为引发剂,采用固相接枝法以二甲苯为溶剂在超高相对分子质量聚乙烯（PE-UHMW）粉末表面接枝了马来酸酐（MAH）,研究了接枝过程中反应时间、BPO用量以及MAH用量对粉末接枝率以及交联度的影响。利用全反射傅里叶变换红外光谱仪、X射线光电子能谱分析仪、扫描电子显微镜以及热重分析仪对接枝粉末的表面化学结构及形态进行了分析。结果表明,随着反应时间以及BPO用量的增加,PE-UHMW粉末的接枝率和交联度都呈增加的趋势,而PE-UHMW粉末的接枝率随MAH用量的增加而增加,同时交联度呈下降趋势,这证明MAH用量的增加对交联度有一定程度的抑制作用,产物的接枝率和交联度最高可达1.62 %和69 %。     

PE-UHMW/PP共混物的流动、力学与耐磨损性能研究

将均聚型聚丙烯(PP)、耐磨助剂与超高分子量聚乙烯(PE-UHMW)共混,制备了PE-UHMW/PP共混物,研究了PP含量及耐磨助剂对PE-UHMW/PP共混物流动、力学与耐磨损性能的影响。结果表明,PP能有效地改善PE-UHMW的流动性能,PE-UHMW/PP共混物的维卡软化点和热变形温度均随PP含量的增加而增加;加入耐磨助剂后,当PP的质量分数为50%时,共混物的拉伸强度达到最大,但断裂伸长率最小,且随PP含量的增加,PE-UHMW/PP共混物的冲击性能降低;PP降低了PE-UHMW的耐磨损性能,加入耐磨助剂后保持了PE-UHMW的高耐磨损性能且对共混物的流动和力学性能影响不大。     

PE-UHMW微孔滤材成型工艺研究

采用烧结法制备了超高相对分子质量聚乙烯（PE-UHMW）微孔材料,并对微孔材料的各项性能进行了分析。结果表明,采用烧结法成型的PE-UHMW粉末的颗粒与颗粒间相互堆砌,堆砌形成的间隙便是微孔形成的原因。微孔材料的性能与PE-UHMW的相对分子质量、粉末粒径、堆砌密度、烧结温度、烧结时间等因素有关。PE-UHMW的相对分子质量越大,微孔材料的压缩强度越大;粉末粒径越大,微孔材料的孔径越大;随着烧结温度和烧结时间的增加,微孔材料的孔径变小,孔径分布变宽。     

铁路桥梁支座耐磨材料的性能研究与优选应用

采用模压法制备了超高相对分子质量聚乙烯(PE-UHMW)复合材料和聚四氟乙烯(PTFE)2种桥梁支座高分子耐磨材料,对其力学性能、耐热性能、抗重载性能和耐磨性能进行了对比研究。结果表明,PE-UHMW复合材料的缺口冲击强度、拉伸强度、弯曲强度、压缩强度均明显高于PTFE材料;其导热系数为0.58 W/(m· K),是PTFE材料的223.1 %;在90 MPa和190 MPa压应力下24 h后,PE-UHMW复合材料的蠕变率分别为PTFE材料的47.1 %和81.4 %,PE-UHMW复合材料变形较小;2种材料经50 km磨耗测试后, PE-UHMW复合材料的线磨耗率仅为PTFE材料的7.4 %,耐磨性能远优于PTFE材料。     

超高分子量聚乙烯加工改性研究进展

综述了近几年超高分子量聚乙烯(PE-UHMW)加工改性的研究进展,从流动改性、加工工艺和机械模具改进等方面详细论述了改善PE-UHMW加工性能、实现PE-UHMW顺利加工的方法,并对未来PE-UHMW的加工改性研究方向进行了展望。     

PA6/POE-g-MAH/PE–UHMW材料的制备及性能

以耐热改性组分尼龙6(PA6)为基体材料,超高分子量聚乙烯(PE-UHMW)为综合性能平衡组分,增韧剂马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)为相容剂,制得PA6/PE-UHMW/POE-g-MAH三元复合材料。研究结果表明,POE-g-MAH的加入可改善PA6的韧性,但降低了PA6的拉伸强度,随着POE-g-MAH加入量增加,PA6断裂伸长率逐渐增加,当添加量为30%时,断裂伸长率达到最大值397%,拉伸强度为39 MPa。PE-UHMW组分不仅提高了复合材料的拉伸强度和韧性,同时改善了其耐水解性能。当PA6∶POE-g-MAH∶PE-UHMW=70∶30∶10时,断裂伸长率提高至477%,拉伸强度为42 MPa。通过扫描电子显微镜分析观察复合材料的微观形态,发现在PA6基体中POE-g-MAH和PE-UHMW形成"核–壳"结构,对PA6韧性的提高起到了协同作用。     

PE-HD/PE-UHMW共混物的非等温结晶动力学研究

采用差示扫描量热仪研究了超高相对分子质量聚乙烯（PE-UHMW）对高密度聚乙烯（PE-HD）非等温结晶行为的影响。通过Jeziorny法和莫志深法研究了PE-UHMW/PE-HD共混物的非等温结晶动力学,并利用Kissinger方程和Takhor法计算了体系的非等温结晶活化能。结果表明,PE-UHMW是PE-HD的一种有效成核剂,提供了更多的活化晶核,起到了异相成核的作用;添加PE-UHMW后,PE-HD的结晶起始温度（To）、结晶峰值温度（Tp）和结晶速率均提高;当PE-UHMW含量为10 %（质量分数,下同）时,共混物结晶的活化能最小,结晶速率最大。     

减摩耐磨超高分子量聚乙烯改性研究进展

超高分子量聚乙烯(PE-UHMW)优异的耐磨性使其在工程领域和生物领域得到广泛的应用.综述了减摩耐磨PE-UHMW改性的研究成果,重点阐述无机填料填充改性、接枝改性、辐照交联改性、表面沉积改性等方法对PE-UHMW摩擦磨损性能的改善,并对这些方法的优缺点进行了总结,最后展望了减摩耐磨PE-UHMW改性研究和应用的前景.