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1.
1Cr18Ni9Ti不锈钢的马氏体相变量与孔蚀敏感性的相关性研究 总被引:8,自引:0,他引:8
研究了AISI321亚稳态奥氏体不锈钢(1Cr18Ni9Ti)在-70℃(液氮气氛)经不同程度拉伸形变得到的含有不同α′-马氏体的试样在中性含氯离子介质中,材料的马氏体相变量与孔蚀敏感性的关系.孔蚀击穿电位、孔蚀诱导期和孔数的测试结果均表明:当α′-马氏体含量约小于5%和大于15%时,经形变诱发马氏体相变的1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在中性NaCl溶液中,孔蚀敏感性随α′-马氏体含量的增加而增大;当α′-马氏体含量在5%~15%范围内时,材料的孔蚀敏感性随α′-马氏体含量的增大而降低. 相似文献
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1Cr18Ni9Ti不锈钢形变诱发马氏体相变规律及其对孔蚀敏感性的影响 总被引:1,自引:1,他引:1
通过低温(-70℃)拉伸制备不同马氏体相交量的1Cr18Ni9Ti试样,用XRD、TEM及金相观察研究形变诱发马氏体相变的规律。用电化学方法研究。α’马氏体(铁磁相)含量对1Cr18Ni9Ti钢在含Cl-溶液中孔蚀敏感性的影响。结果表明:随试样变形量加大,形变诱发马氏体中铁磁性的α’马氏体含量不断增大,而ε马氏体相的量始终较小。材料的孔蚀敏感性先随铁磁相含量的增大而增大;当铁磁相含量达到4.58%以后,孔蚀敏感性反而渐降;当铁磁相含量超过25.5%后,孔蚀敏感性又增加。 相似文献
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1Cr18Ni9Ti不锈钢形变诱发马氏体相变规律及其对孔敏感性… 总被引:2,自引:0,他引:2
通过低温(-70℃)拉伸制备不同马氏体相变量1Cr18Ni9Ti试样,用XRD,TEM及金相观察研究形变诱发马氏体相变的规律。用电化学方法研究α马氏体(铁磁相)含量对1Cr18Ni9Ti钢在含Cl^-溶液中孔蚀敏感性的影响,结果表明,随试样变形量加大,形变诱发马氏体中铁磁性的α马氏体含量不断增大,而ε马氏体相的量始终较小。材料的孔蚀敏感性失随铁磁相含量的增大而增大,当铁磁相含量达到4.58%以后, 相似文献
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用交流阻抗法研究形变诱发马氏体相变的1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性NaC… 总被引:6,自引:1,他引:5
许淳淳 《腐蚀科学与防护技术》1997,9(2):95-102
用交流阻抗法研究低温拉伸诱发马氏体相变的321不锈钢在酸性NaCl溶液中的孔蚀敏感性。结果表明;形变马氏体相的存在,影响材料孔蚀的诱发和发展;低频离散型和低频实部收缩型频谱特征均说明有孔蚀诱发和发展的剧烈变化过程;界面电化学参数的变化规律进一步说明:当马氏体相含量小于6%和大于22时,材料的孔蚀敏感性随马氏体相含量的增加而增大;当马氏体相含量约6-22%范围时,蚀敏感性又随氏体相增多而下降。 相似文献
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用交流阻抗法研究形变诱发马氏体相变的1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性NaCl溶液中的孔蚀敏感性 总被引:5,自引:0,他引:5
用交流阻抗法研究低温(-70℃)拉伸诱发马氏体相变的321不锈钢在酸性NaCl溶液中的孔蚀敏感性.结果表明:形变马氏体相(铁磁相)的存在,影响材料孔蚀的诱发和发展:低频离散型和低频实部收缩型频谱特征均说明有孔蚀诱发和发展的剧烈变化过程;界面电化学参数的变化规律进一步说明:当马氏体相含量小于6%和大于22%时,材料的孔蚀敏感性随马氏体相含量的增加而增大;当马氏体相含量约在6~22%范围时,孔蚀敏感性又随马氏体相增多而下降.根据马氏体相存在时孔蚀诱发和发展过程中,电极表面进行的吸附、溶解、成膜过程,提出本体系 相似文献
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冷加工对304不锈钢孔蚀敏感性的影响 总被引:3,自引:1,他引:3
对304不锈钢设备由于冷加工产生的马氏体相变进行现场测试.结果表明,室温下经不同方式、不同程度冷加工后,相关部位的马氏体相变量约在0.5%~10%.用电化学动电位极化法、恒电流电位-时间曲线测定法和模拟闭塞电池法研究经-70℃不同程度拉伸变形的304不锈钢在3.5%NaCl水溶液(50℃±1℃)中的孔蚀击穿电位(Eb)、稳态孔蚀成核电位(Enp)和自腐蚀电位(Ecorr)与马氏体相变量的关系.在马氏体含量为0.1%(材料未经冷变形)至11.5%(材料冷拉伸形变量为10%)范围内,随马氏体含量增大,Eb、Enp、Ecorr值变负(马氏体含量为5%时最负),闭塞区内pH值降低,阳极腐蚀电流密度变大,表明冷加工变形不仅诱发304不锈钢孔蚀,并加速孔蚀发展. 相似文献
7.
应用浸蚀腐蚀试验和阳极极化曲线研究了不同P、Si、Mn和Cu含量的高纯18Cr-14Ni不锈钢在氯化物介质中的抗孔蚀行为.结果表明合金元素P、Si和Cu的加入可改善高纯18Cr-14Ni钢的抗孔蚀能力.而Mn含量的增加对不锈钢的抗孔蚀性能是有害的. 相似文献
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哌啶作为AISI304不锈钢孔蚀缓蚀剂的电化学研究 总被引:4,自引:6,他引:4
选用哌啶作为AISI304不锈钢在中性氯化钠介质中的孔蚀缓蚀剂。运用稳态阳极极化曲线和P-G瞬态响应测试研究哌啶的缓蚀作用。研究结果表明哌啶(PD)对氯化钠溶液中304不锈钢孔蚀的发生有相当强的抑制作用;1100小时的长时间测试证实哌啶能明显阻滞孔蚀的发展过程。哌啶通过竞争吸附机制起缓蚀作用。在缓蚀剂分子与侵蚀性阴离子的浓度比高于“临界浓度比”的体系,哌啶的缓蚀作用明显优于浓度低于“临界比”的体系。所研究体系的“临界浓度比”为PD:Cl-=1:50~80(摩尔比)。初步分析了高于“临界浓度比’体系的缓蚀剂阳极脱附及其对缓蚀性能的影响。 相似文献
9.
不锈钢焊缝金的氢脆 总被引:4,自引:0,他引:4
用慢应变速率拉伸方法研究了不稳定型奥氏体不锈钢焊缝金属(308L和 347L)以及母材(304L)的氢脆敏感性,分别研究了原子氢以及氢致马氏体对氢致塑性损失的贡献,结果表明,当可扩散的氢浓度C0大于临界值(约 25×10-6-30×10-6)后三种不锈钢均会出现氢致马氏体(ε+α’),其含量 M随 C0升高而升高,即 M(ε+α’)=54.2-25 exp(-C0/153).氢致马氏体引起的塑性损失Iδ(M)随马氏体含量线性升高,即 Iδ(M)=045M=24.4-11.3 exp(-C0/153)100%马氏体引起的最大塑性损失约为 45%,动态充氢引起的塑性损失几减去充氢除气试样的塑性损失就是原子氢引起的塑性损失Iδ(H),它随 C0升高而升高,但当 C0>10-4后,Iδ(H)趋于最大值(对应 ε=5 × 10-6/s),即 Iδ(H)max=44%(308L),Iδ(H)max=45%(347L)以及 Iδ(H)max=40%(304L).随应变速率ε升高,Iδ(H)逐渐下降,直至为零(对应 ε=0.018/s—0.032/s);即 Iδ(H)=-16.4—10.6 igε(308L),Iδ(H)=-20.9—12.1 相似文献
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奥氏体不锈钢表面改性层耐蚀性实验研究:Ⅰ.孔蚀和均匀腐蚀性能 总被引:5,自引:1,他引:4
用等离子体源离子渗氮技术在380℃处理1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢,获得了高氮面心相(δN)表面改性层。γN相层在0.5%-0.6%NaCl溶液中具有显著优于原始不锈钢的耐孔蚀性能;在0.5mol/L H2SO4溶液中具有相当于原始不锈钢的耐均匀腐蚀性能。γN相的氮浓度影响其耐孔蚀性能,但对其耐均匀腐蚀性能则没有明显影响,γN相的室温浸泡与电化学测试取得了规律相同的实验结果。 相似文献
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亚稳奥氏体金属抗空蚀性能及其主要控制因素 总被引:4,自引:1,他引:4
用旋转圆盘实验机对5种亚稳奥氏体金属的抗空蚀性能和水轮机叶片用0Cr13Ni5Mo不锈钢进行了对比研究。结果表明,2种应力诱发马氏体Fe-Mn-Si-Cr形状记忆合金的抗空蚀性能远高于3种应变诱发马氏体相变奥氏体不锈钢和0Cr13Ni5Mo不锈钢。高的局域弹性性质he是Fe-Mn-Si-Cr形状记忆合金具有高抗空蚀性能的主要原因。he是影响亚稳奥氏体金属抗空蚀性能的首要控制因素,空蚀诱发马氏体耗散能量,空蚀表层硬度及加工硬化能力是影响亚稳奥氏体金属抗空蚀性能的第二控制因素。 相似文献
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奥氏体不锈钢表面改性层耐蚀性实验研究:Ⅱ.3%NaCl溶液中E—pH图 总被引:2,自引:0,他引:2
等离子体源离子渗氮1Cr18N19Ti不锈钢获得的峰值氮含量为32%,浓度为13μm的单相高氮面心相(γN)表面改性层,与原始不锈钢相比较,在3%NaCl溶液中的E-p 具有扩大的热力学稳定区、完全钝化区,以及缩小的不完全钝化区、孔蚀区。在pH〈0.4时,γN相改性层发生与原始不锈钢相同的均匀腐蚀;在pH=0.4-3时,γN相改性层孔蚀击穿电位增高,耐孔蚀性能改善;在pH=4-11时,γN相改性层 相似文献
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用动电位滞后曲线法研究了430不锈钢在不同介质条件下的孔蚀特性及行为,并对一些缓蚀剂进行了性能测试。结果表明Cl^-浓度升高,能促进430不锈钢产生孔蚀;温度也有同样作用。 相似文献
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借助于X射线衍射技术,研究了304亚稳奥氏体不锈钢应变诱发马氏体相变倾向对化学成分的敏感性。液氮温度拉伸结果表明:C、Mn、Cr和Ni从标准范围的上限变化到下限,马氏体相变倾向显著增大,加工硬化明显提高。应变诱发α′马氏体相变倾向对C、Mn、Cr和Ni含量很敏感,要控制马氏体相变的发生,可通过优化C、Mn、Cr和Ni含量来实现。 相似文献
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用X射线衍射的方法 ,研究了充氢以及随后的时效过程中氢致奥氏体不锈钢焊缝金属 (30 8L和 347L)的马氏体相变和晶体结构的变化规律。结果表明 ,充氢能造成奥氏体点阵的膨胀和畸变。氢引起的奥氏体不锈钢焊缝金属的晶格畸变分别为 2 .7%(30 8L)和 2 .9% (347L) ,明显大于奥氏体不锈钢基体所产生的晶格畸变 1.2 % (30 4L)。充氢过程中 ,奥氏体不锈钢焊缝金属能发生ε马氏体相变。并且在随后的时效过程中 ,一部分ε马氏体转变为α′马氏体。即相变的顺序是γ→ε→α′。充氢后以及随后的时效过程中ε α′马氏体的总量大体保持不变 ,时效 2 4h后 ,ε和α′马氏体的相对含量达到稳定 ,并且长时间时效也不消失 相似文献
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利用动电位法测定316L奥氏体不锈钢和R1双相不锈钢在C5H6O4-Cl^--NO3^-水溶液体系中的阳极极化曲线和点蚀电位,探讨了衣康酸(C5H6O4)介质中Cl^-和NO3^-对点蚀的影响。结果表明:(1)Cl^-浓度[Cl^-]的提高导致不锈钢点蚀电位Eb降低,其关系为Eb=a-blg[Cl^-]。同样条件下,R1不锈钢的点蚀电位比316L不锈钢高300 ̄400mV;(2)在含Cl^-的衣康 相似文献
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根据国内热水器不锈钢内胆孔蚀多发地区水质分析报告,研究了自来水的稳定性、Cl-、NaClO含量以及温度对不锈钢孔蚀趋势的影响,并从不锈钢内胆材质以及加工工艺分析了孔蚀集中发生在焊缝附近的原因.实验证明热水器不锈钢内胆孔蚀是不锈钢成分和组织结构与特殊腐蚀介质、温度等因素共同作用的结果. 相似文献