±800 kV 云广特高压换流变压器现场安装关键技术

以±800 kV云广特高压直流输电工程穗东换流站高端换流变压器现场安装调试为基础,介绍了高端换流变在现场安装调试过程中应注意的关键技术环节。穗东换流站800 kV高端换流变压器的现场安装施工难度高于常规换流变压器,主要体现在安装环境洁净度控制、阀侧套管出线装置及套管安装、散热器安装、真空处理和热油循环、牵引就位等方面。     

交流特高压变压器油全密封处理系统研究

文章结合国外1 000 kV变压器和国内750 kV变压器绝缘油的现场处理和运行经验,开展了交流特高压变压器油全密封处理系统的研究并就1 000 kV变压器油现场处理时各阶段的标准、影响变压器油品质的因数,真空滤油机的性能要求等进行详细阐述,对变压器油全密封处理的3个方案分别进行比对和确认,全面总结了全密封处理方案的创新点,为今后特高压工程建设的变压器绝缘油处理提供了理论支持。     

云广±800kV直流输电工程换流变压器现场安装关键技术

基于云广±800kV直流输电工程穗东换流站高端换流变压器现场安装试验,包括阀侧升高座出线装置安装、阀侧套管安装、散热器安装和换流变压器油处理等,对±800kV直流换流变压器现场安装环境条件、安装的关键技术及其与常规换流变压器安装的差异等进行了探讨。     

特高压直流输电中换流阀施工技术研究

介绍特高压直流输电的技术特点和特高压变电站换流阀安装施工技术,分析支撑式和悬吊式两种换流阀现场固定方式和换流阀安装施工技术特点,指出换流阀现场安装是换流阀投运的关键环节。     

±800kV云广特高压换流变压器现场安装关键技术

以±800kV云广特高压直流输电工程穗东换流站高端换流变压器现场安装调试为基础,介绍了高端换流变在现场安装调试过程中应注意的关键技术环节。穗东换流站800kV高端换流变压器的现场安装施工难度高于常规换流变压器,主要体现在安装环境洁净度控制、阀侧套管出线装置及套管安装、散热器安装、真空处理和热油循环、牵引就位等方面。     

特高压换流变压器非常规安装及现场局部放电试验

锦屏换流站低端换流变压器由于设备延迟运输到现场导致工期非常紧张,安装时采用了非常规安装工艺.结合锦屏换流站调试的成功经验,详述了非常规安装工艺条件下的现场局部放电试验方法,以及试验中异常放电的分析和处理方法.该局部放电试验方法很好地解决了两方面的问题,一是采用非常规安装工艺而可能引起的放电问题;二是提高试验效率和缩短试验工期.该方法为今后特高压换流变压器局部放电试验提供了宝贵的经验.     

1000 kV特高压变压器现场绕组变形测量技术研究

对国内首台1000 kV特高压变压器现场绕组变形测量技术进行了研究,采用频率响应法(FRA)和短路阻抗法(SCR)对特高压变压器绕组变形情况进行综合判断,详细介绍了2种方法的特点、现场试验技术和测量结果,有效提高了变压器绕组变形诊断的可靠性和准确性.     

1000kV特高压高抗安装技术的探讨

与常规500 kV高抗相比,特高压高抗作为特高压变电站的大型油浸设备,其体积、重量更大,绝缘油油量多且油品质要求更高,因此特高压高抗在高压套管吊装、绝缘油处理等环节上与500 kV高抗都有很大不同,其安装难度更大,工艺要求更高,在安装过程中需要采用许多新工艺、新技术才能够完成。通过1 000 kV 特高压南阳开关站高抗安装的工程实践,对特高压高抗安装中的相关技术进行了总结和探讨,目的是和同行交流经验,共同建设好特高压交流试验示范工程。     

非常规工况下特高压换流变压器安装工艺

结合±800 kV向家坝-上海特高压直流示范工程换流变压器安装实践,分析了特高压换流变压器安装的步骤、关键环节及控制流程,提出了在非常规工况条件下特高压换流变压器的安装工艺。     

1000 kV特高压变压器现场声级测定技术研究

1000 kV特高压变压器的现场声级测量在国内尚属首次,文中对1000 kV特高压变压器现场声级测量技术进行了研究,详细介绍了现场测量方法和测量结果,并将测量值与750 kV和500kV变压器现场声级测定结果进行了综合比较,得出了相关结论.此外,首次在大负荷试验条件下,对1000 kV特高压变压器进行了不同负荷下的现场声级测定,绘制了"1000 kV荆门站特高压变压器噪声-负荷变化曲线".     

1000kV/8 kA升流装置的研制

为施加1000 kV工作电压考核的设备(如气体绝缘套管、变压器及电抗器用套管、断路器、GIS、隔离开关等)提供额定工作电流,研制了100kV/8kA大电流升流装置,其绝缘水平与1000 kV输变电设备相同,长期额定工作电流8 kA,电流输出端口额定电压1.2 kV。在介绍大电流升流装置的设计思想(工作原理、组成、参数选择、本体设计、无功补偿及测量系统)的基础上,设计了不同结构电压传感器,为检验和研究1000 kV罐式CVT、电子式电压互感器创造了条件。     

1000 kV特高压电力变压器绝缘水平及试验技术

中国1 000 kV交流特高压系统绝缘配合不是对 500 kV系统的简单放大,也并未完全依照GB311.1-1997或IEC60071-1-1993标准,是在优化原则下研究确定的。变压器绝缘水平为：雷电冲击耐压2 250 kV、操作冲击耐压 1 800 kV、工频耐压1 100 kV(5 min)。由于特高压变压器各绕组绝缘水平及绝缘试验电压要求不同,而变压器各绕组是通过电磁耦合紧密联系的,工频和操作冲击试验电压在各绕组间按变比传递,因此势必造成有些线端绝缘设计不能按其技术规范所规定的试验电压来考核。此外,特高压电力变压器电压高、容量大、尺寸超大,试验回路尺寸也相应扩大,杂散电感、电容影响也更加突出。这将造成雷电冲击试验电压波形的波头时间拉长,而设计计算一般按照标准波头进行。因此,在特高压变压器绝缘设计中,应关注长波头试验电压的影响。文中详细介绍了中国1 000 kV交流特高压工程用电力变压器的结构特点、绝缘水平及绝缘试验中的特殊问题。     

交流特高压晋东南变电站1 000 kV变压器现场交接试验

文章通过晋东南1 000 kV主变现场调试的实践,对 1 000 kV主变本体、调压和补偿的原理进行了探讨,对试验过程中主变调压、变比试验、高压套管试验、绕组连同套管的直流电阻试验、绝缘油颗粒含量检测等项目进行了重点简述和总结,可为特高压变压器现场试验工作提供参考。     

1000kV特高压油浸电力变压器施工关键技术分析

在500kV油浸电力变压器施工技术和经验的基础上,就1000kV油浸电力变压器现场施工所涉及的绝缘控制、变压器油处理、真空处理、1000kV引线结构及出线系统安装、交接试验等关键技术问题进行分析并提出相应对策。     

超高压电力变压器主绝缘电场计算

绝缘是电力变压器的重要组成部分,它影响着电力变压器的运行可靠性以及经济性.在超高压和特高压电力变压器绝缘设计中,主绝缘电场的分析计算是绝缘结构设计的主要内容,而变压器高低压绕组间的主绝缘电场分布是主绝缘结构设计的基础.分别使用数值计算法和解析法计算了110kV变压器高低压绕组间的主绝缘电场并对计算结果进行了比较,结果显...     

减少现场安装大型变压器绝缘表面含水量的措施

现场安装大型主变压器时的气候条件及工艺方法等对其绝缘表面含水量有明显影响, 为了减少绝缘含水量, 保证变压器绝缘性能, 严格规范安装工艺非常重要。运用变压器油和绝缘纸含水量的平衡关系以及平衡蒸汽压曲线原理, 结合广州的实际气象特征, 制定了严格的变压器安装规程, 有效减少了绝缘含水量, 确保了其有效使用寿命, 消除了其内部事故隐患。     

Analysis of the insulation structure and electrical distribution of 1100‐kV OIP condenser transformer bushings in China

In this paper, the technical parameters, main dimensions, structural design, and the electrical field distribution of a 1100‐kV AC oil‐impregnated paper (OIP) condenser transformer bushing used in the Wuhan (China) ultrahigh‐voltage (UHV) experiment are presented. The electrical field calculations of the bushing, which is composed of the condenser, the lower porcelain housing, the grading ball, the transformer lifting seat, and the insulated oil, are performed and the parameters of the grading rings are optimized. The electrical field distribution curves of the bushing at 1.5 m height to ground are also drawn. By studying and experimenting on the 1100‐kV bushing, the inner and the outer insulation structure of the bushing were found to be proper; the radial and the axial electrical fields meet the design requirement; the performance parameters of the bushing are in accord with the corresponding standards and technical specifications. The bushing has already passed the type tests and works well at the Wuhan UHV AC experimental base. This establishes a good foundation for the design, manufacture, and experimentation on the 1100‐kV AC OIP condenser transformer bushing. © 2011 Institute of Electrical Engineers of Japan. Published by John Wiley & Sons, Inc.