绕线式感应电动机转子串电阻起动的数值计算

根据感应电动机T型等效电路对应的电流、转矩方程式 ,用数值方法计算了绕线型感应电动机转子串电阻起动的起动电阻、起动时间和起动过程的能量损耗 ,并与传统的近似方法进行了比较。通过实例计算 ,指出在起动要求较高的场合采用数值方法计算起动电阻的必要性。     

绕线式异步电动机转子串电阻起动的计算

根据异步电动机T型等效电路对应的电流、转矩方程式,用数值方法计算了绕线异步电动机转子串电阻起动的起动电阻,并与传统的近似方法进行了比较.通过实例计算,指出在起动要求较高的场合采用数值方法计算起动电阻的必要性.     

绕线式异步电动机转子串电阻起动的计算

根据异步电动机T型等效电路对应的电流、转矩方程式,用数值方法计算了绕线异步电动机转子串电阻起动的起动电阻,并与传统的近似方法进行了比较。通过实例计算,指出了在起动要求较高的场合采用数值方法教育处起动电阻的必要性。     

計算感应电动机的起动与制动电阻的新方法

通常计算感应电动机起动电阻与制动电阻是采用近似法及精确法。在近似法中,一般有两种计算方式:图解法及解析法,但是往往不能满足某些拖动装置的要求。因此,必须采用精确法来计算电动机的起动电阻与制动电阻。精确法中又可分为两种计算方式:一种是过去大家所熟悉的图解法,另一种是最新的方法,也是过去书中及其他刊物中没有记载的解析法(精确解析法)。这种方法与过去的精确图解法比较,具有下列优点: 1.计算简单方便; 2.计算电阻值比较精确。我们知道感应电动机的最大转矩,受电动机绕组里的动态应力和发热的限制,因此,最好规定感应电动机的最大起动转短,不得超过临界转矩的0.85。     

直流电动机起动电阻的确定

直流电机起动过程中既要有足够的转矩,又要保证起动时间短,并且起动电流在允许范围内。本文根据直流电动机起动过程中的起动方程式得到的转速特性曲线,运用特性曲线研究直流电动机在满足以上要求的情况下,计算限制电枢回路起动电流的串接电阻（起动电阻）的数值方法。     

Y／△起动时感应电动机的瞬态电流和电磁转矩

从感应电动机的基本方程出发,导出起动电流的表达式;然后利用电动机的状态方程和数值方法实例计算了2台三相感应电动机Y／△起动时的动态过程,得到了最不利切换时刻的瞬民流和转矩峰值;最后讨论了几种影响瞬态电流和转矩峰值的因素,得到了一些有用的结论。     

圆筒形直线感应电动机的起动特性数值解析

应用有限元分析软件Ansoft/Maxwell 2D,对圆筒形直线感应电动机的起动过程进行了动态仿真,并对起动推力、气隙磁密等参数进行数值计算和分析.计算结果可以为圆筒形直线感应电动机本体的理论研究及其控制系统的优化设计提供参考.     

丫/△起动时感应电动机的瞬态电流和电磁转矩

从感应电动机的基本方程出发,导出起动电流的表达式;然后利用电动机的状态方程和数值方法实例计算了2台三相感应电动机丫/△起动时的动态过程,得到了最不利切换时刻的瞬态电流和转矩峰值;最后讨论了几种影响瞬态电流和转矩峰值的因素,得到了一些有用的结论.     

复合笼型转子感应电动机起动性能的数值计算

给出复合笼型转子感应电动机起动时的求解域、边界条件和假设条件.利用电磁场理论和变分法建立了复合笼型转子感应电动机起动时二维电磁场的数学模型,给出了正弦时变场单元分析过程和离散格式以及最终的总体合成方程.在电磁场的数值计算过程中,以定子端电压为约束条件,对定子起动电流进行迭代计算,得到了额定电压下的起动电流和起动转矩,最后把正弦电磁场计算结果与实测结果进行对比,表明复合笼型转子感应电动机起动性能的计算结果满足工程实际的需要.同时,将计算结果与普通感应电动机进行比较,表明了复合笼型转子感应电动机具有良好的起动性能.通过改变复合材料的磁导率和电阻率的大小,进一步研究了复合材料磁性能和电性能的变化对起动性能的影响,对于合理选取复合性材料铜铁合金配方有一定的意义.根据复合笼型转子感应电动机一对极下的非线性时变场的求解结果,计算了10个槽的漏感,计算结果表明,起动时各槽参数并不相同.     

单个电容器起动三相感应电动机的建模和仿真研究

对Y接法三相感应电动机接单个电容时的起动过程进行仿真分析.为了得到瞬态特性,建立了Y接法的三相感应电动机接单个电容起动系统在α-β坐标系中的瞬态数学模型,采用MATLAB编写计算机仿真程序,通过实例进行仿真计算,对仿真结果进行分析.根据用对称分量法分析Y接法三相感应电动机接单个电容时的电路系统时导出的起动时获得最大电磁转矩的条件,计算起动电容的数值.     

异步电动机起动电阻计算方法的讨论

本文以异步电动机的实用机械特性为基础,推导出绕线式三相异步电动机转子串电阻起动时求解各级起动电阻的计算方法。用同样方法得到了以异步电动机线性化机械特性为基础的常见计算起动电阻公式。并通过一个计算实例说明当电机最大起动转矩取值较大时,用后者方法计算结果偏差大,应采用前者方法和公式计算更为合理。     

直线感应电动机起动性能的有限元计算

以一台容量5 550VA的直线感应电动机为例,在考虑纵向端部效应的情况下将整个直线感应电动机模型作为求解域,采用有限元法对其磁场进行了数值计算.把次级导电板切向磁场计算结果采用付立叶谐波分析的方法分解为空间基波和一系列谐波,通过对磁场的分析可以计算出直线感应电动机的起动性能.最后将理论计算结果与实验结果进行了比较,验证了计算方法的准确性.     

新型异步电动机起动性能的分析与计算

本文对既具有传统笼形感应电动机简单可靠的特点、又具有绕线式转子感应电动机高起动转矩和低起动电流的新型双定子笼形感应电动机的特性进行了较全面的分析。并考虑了挤流和饱和效应对异步电动机起动参数的影响,建立了供特性分析用的电路方程式,提出了这种电动机起动工作点的计算方法。     

基于磁通恒定的多相感应电动机起动过程分析

传统的V/f控制方式在低、中频条件下对多相感应电机进行起动时,由于定子电阻和漏感压降不能忽略,起动过程中的起动电流波动较大,致使多相感应电动机在起动过程中的稳定性能较差。本文以三套三相绕组在空间上互差π/9电角度构成的九相感应电动机为研究对象,对传统的V/f控制方式在低、中频条件下进行了优化。基于DSP+FPGA芯片编程,采用探测线圈反馈九相感应电动机的真实电动势,通过直接控制电动势,并根据电动势与频率的比值为常数的原则,保持电机磁通恒定,以此来起动九相感应电动机。通过实验证明,采用该控制方式起动的九相感应电动机具有更好的稳定性能,优化了九相感应电动机的起动过程。     

复合笼条转子感应电动机不同转子材料特性对起动性能的影响

利用电磁场理论和变分法建立了复合笼条转子感应电动机起动时二维电磁场的数学模型，给出了利用有限元法求解正弦时变场的方法。在计算过程中，以定子端电压为约束条件，对定子起动电流进行了迭代计算，得到了额定电压下的起动电流和起动转矩。以此为基础，改变转子槽形，计算转子不同材料时不同转子结构电机的起动性能。通过方案比较，选取合理的转子槽形和材料，进行样机的加工和试验，把计算结果与实测结果进行对比，表明复合笼条转子感应电动机起动性能的计算结果满足工程实际的需要。同时，将计算结果与普通感应电动机起动性能进行比较，证明复合笼条转子感应电动机具有良好的起动性能。     

转子转角对三相感应电动机起动性能的影响

首先建立了三相感应电动机的动态数学模型,然后通过数值仿真计算分析了转子初相感应电动机起动过程中定、转子电流、电磁转、转速等物理量的影响,得到了一些有意义的结论,可供工程设计人员参考。     

直线感应电动机气隙大小对其起动性能的影响

以一台起动推力为225N的直线感应电动机为例进行分析,将整个电机模型作为求解域,采用有限元方法对电机的起动过程进行了仿真计算,并对电机起动过程进行了实验,实验结果验证了仿真计算的正确性,在磁场数值计算的基础上分析了气隙大小变化对电机性能的影响。     

直线感应电动机起动性能的有限元计算与分析

以直线感应电动机为例,将整个直线感应电动机模型作为求解域,采用有限元法对其磁场进行了数值计算。分析了次级为不同电导率材料时的气隙磁场,并采用傅里叶谐波方法将气隙磁场分解为空间基波和一系列谐波,相应给出了采用能量法对初级漏抗、起动电流的计算。最后将理论计算与实验结果进行比较,验证了计算方法的准确性。     

基于电动机自起动原理的配电网低压减载方法

感应电动机是配电网电压崩溃的主要原因,即成为低压减载的主要对象。低压减载的成功实质是减载后保留的感应电动机自起动的成功,因此提出基于感应电动机自起动原理的低压减载方法,并通过仿真计算证明了此种减载方法的有效性。     

提高感应伺服电动机起动性能的新型转子结构

为了进一步提高两相笼型感应伺服电动机的起动性能,研究了一种新型转子结构。通过对两相感应伺服电动机起动性能进行分析,并结合感应伺服电动机转子细长结构和感应电机提高起动性能的方法,将新型转子笼中插入2根导条,在电机起动时由集肤效应作用产生大的起动转矩和小的起动电流,提高了两相感应伺服电动机的起动性能。应用到某航空中频两相感应伺服电动机中,仿真和样机测试结果表明,新型转子结构有效提高了两相感应伺服电动机的起动性能。