电厂疏水管路失效原因分析及改进

针对某电厂2台机组主蒸汽系统和高加系统GSS110/210DI、AHP107/205DI所属疏水管线频繁出现开裂泄漏情况,通过对原疏水系统设计的分析,找出了疏水管线频繁出现开裂泄漏原因,即原设计不当,造成流速过高。提出合理配置疏水器和孔板来降低蒸汽管道内介质的流速,降低流体对管道冲击的方法,介绍了如何选择疏水器和节流孔板的方法,包括疏水器和孔板压降、流量和流速的计算,取得了较好效果。     

形状记忆合金动作元件疏水阀的研究

利用形状记忆合金（SMA）的特性开发了一种新型的热静力式蒸汽疏水阀，并论述了形状记忆合金疏水阀的结构原理和动作特性，说明了SMA弹簧的设计方法，通过与另一种热静力式蒸汽疏水阀－－双金属片式疏水阀进行分析和比较，表明形状记忆合金疏水阀的开发有良好的前景。     

基于高温高压过热蒸汽疏水阀消声减振研究

蒸汽疏水阀在蒸汽系统运作过程中起着关键性的影响作用,且其具备阻汽通水排空气功效,因而在此基础上为了迎合节能化设计理念,要求当代工业领域在可持续发展过程中为了增强自身整体竞争实力,应注重深化对蒸汽疏水阀的研究与设计,并缓解传统蒸汽系统运作中凸显出的过热度无法满足需求的问题,达到稳定的系统运作目标。本文从过热蒸汽疏水阀流场特性分析入手,并详细阐述了节流降压消声器的结构设计,旨在其能推动当前工业生产的逐步发展。     

凝结水回收技术改造及其应用

根据国家标准GB/Tl2712—9l《蒸汽供热系统凝结水回收及蒸汽疏水阀技术管理要求》，结合本公司的实际情况，设计了一套凝结水回收系统改造方案，采用开式分离回收法，对公司一、二、三期凝结水回收系统进行改造，并实施。经运行证明：技术先进、操作简便、回收率高，治污效果好，取得了较好的经济效益和环境效益，同时大大降低了设备的维修费用，提高了设备的利用率。     

蒸汽热网热力损失与管损特性实验研究

采用焓降法和表面热流法，分别对实际运行的蒸汽热网特性进行现场测试，分析得到热网散热损失特性和组成特征. 结果表明，运行工况和蒸汽状态对焓降法在评估供热管道散热损失中的准确性具有重要的影响. 所测热网的实际散热热流密度达到135.66 W/m²，其中管道保温散热为67.67 W/m²，约占49.88%；蒸汽流动阻力损失占14.98%，支架、弯头、疏水器等局部散热占35.14%. 基于实际管损与热网冷凝散热损失的关系，定义热网冷凝损失系数. 建立基于热网散热损失的管损模型，结合实际测量数据，得到该热网的冷凝损失系数为0.16.     

超(超)临界蒸汽疏水阀内部空化模拟

针对超(超)临界高温高压蒸汽疏水阀,将空化模型和混合两相流模型相结合,应用标准k-ε湍流模型,对疏水阀内部空化流动进行数值模拟。根据模拟结果,预测了疏水阀内部空化的发生与发展情况,并研究了不同开度、不同入口压力及不同密封面角度对内部空化流动的影响。同时进行了疏水阀防空化研究。结果表明,该计算可有效模拟疏水阀内部空化流动情况;随着开度的增加,空化先出现在阀座处,然后慢慢发展,在阀底部流道中形成了大量空化流动;随着进口压力的增大,空化程度越大,区域越大,延续越长;阀芯与阀座密封面角度为45°时,阀座处空化强度最低,区域最少;加入三级套筒与均流罩,有效抑制了阀内部空化的发生与发展。     

架空蒸汽管道水力热力联合计算模型研究及应用

针对蒸汽管道存在的高能耗、低效率、设计不合理等技术问题,通过导出蒸汽稳定流动公式、稳态导热公式和热流量公式建立了架空蒸汽管道水力热力一体化计算模型,并用IAPWS-IF97公式获得较为精确的蒸汽状态参数。实例计算结果表明,管道温度和压力计算误差均在8%以内,模型计算精度较单纯水力计算有很大提升。该模型可为架空蒸汽管道在现有生产条件下确定合理的运行参数及蒸汽管道的设计提供依据。     

二次蒸汽的综合利用

随着经济建设的发展,各行各业在不断扩大,诸如化工、医药、造纸、印染行业.而近年来,随着能源供应的紧张,二次蒸汽的回收利用,作为蒸汽供热系统的重要节能措施引起了广泛的重视.l 二次蒸汽的产生过程由水蒸汽的性质可知,水的沸点温度(也称饱和温度)随着压力升高而升高;相反,当压力降低时沸点温度也相应降低。如当蒸汽压力为大气压力时水的沸点温度为100℃,1.0MPA(绝压)时水的沸点温度为179.88℃.同时我们也知道,蒸汽在压力不变时,冷凝放热,如果只放出汽化潜热,则蒸汽凝结水为该压力下的饱和水,温度仍为179.88℃.当凝结水减压到大气压时,(如通过疏水阀进行排空或进入凝结水回收管道时),水的温度将随压力降低而降到大气压下的饱和温度即100℃。     

石油化工装置蒸汽管道配管设计要求及注意事项

做好石油化工装置中蒸汽管道的配管设计非常重要，完美的蒸汽管道布置可以使石油化工装置安全性和经济性达到统一。本文主要介绍了石油化工装置蒸汽管道的布置原则，以及蒸汽管道配管设计要求及注意事项。     

蒸汽管道水力计算软件的开发

分析了蒸汽管道水力计算原理及计算步骤,利用蒸汽管道水力计算方法和基本公式,在蒸汽管道系统布置的基础上,采用Sybase PowerBuilder8．0为开发工具,实现蒸汽管道水力计算的计算机化,使其能在工程技术人员的设计过程中起到专业级的辅助作用。     

蒸汽管道水力计算软件的开发

分析了蒸汽管道水力计算原理及计算步骤,利用蒸汽管道水力计算方法和基本公式,在蒸汽管道系统布置的基础上,采用Sybase PowerBuilder8.0为开发工具,实现蒸汽管道水力计算的计算机化,使其能在工程技术人员的设计过程中起到专业级的辅助作用。     

架空管道几种保温材料的对比模拟研究

基于架空蒸汽管道输送高温蒸汽时产生的热损失, 建立了蒸汽管道的物理模型和数学模型, 对比了目前架空管道常用的三种保温材料。研究结果表明, 纳米气凝胶复合反射式保温结构应用效果最好。模拟了不同的蒸汽温度、 管径、 绝热层厚度下的管道及保温层的温度场分布。模拟结果表明, 管径对架空蒸汽管道热损失的影 响最大, 当管径从1 2 6mm增加到1 3 2mm时, 热损失增加1 0. 7 0 26 2k J /( h·m) 。     

对桦甸市某段供热蒸汽管道改造的方案分析与实施

对桦甸市某段供热蒸汽管道的改造提出了三种方案并进行了分析,利用有限元法的平面刚架计算程序对似采用的方案进行了支架受力计算。改造后至今四年的实际运行中未发生任何事故。     

压力蒸汽管道各点蒸汽参数确定与受力分析

由于目前锅炉容量的不断增大,对锅炉管道受力状况的分析、计算愈来愈受到重视．针对高压蒸汽流经等截面管道并排向大气时管道各点蒸汽参数及蒸汽速度的变化规律进行了分析,并给出了管道的受力分析方法．     

饱和蒸汽压式波纹管疏水阀热动元件实验研究

针对液体膨胀式波纹管蒸汽疏水阀排量不稳定、漏汽率高等问题,分析波纹管热动元件的热工特性.基于Riedel蒸汽压方程和气液平衡方程,建立饱和蒸汽压式波纹管热动元件的热力学模型,设计相应实验系统,进行不同参数下的实验研究.结果表明,饱和蒸汽压式波纹管热动元件伸长量是相变温度的单值函数,近似呈指数关系;采用不同混合比、刚度及填充方式,可调节疏水阀的排水过冷度.     

关于蒸汽疏水器规格尺寸选择的探讨

本文依据疏水器作用原理和实践经验对影响选择疏水器规格尺寸的主要因素进行了分析。提出:选择疏水器应排凝水量大,选择倍率适当,符合产品样本的最大、最小工作压力,准确确定其前后压力。     

油田井口蒸汽干度的影响因素分析

井口蒸汽干度是油田热力开采稠油的重要参数之一,运用VB6.0开发了井口蒸汽干度计算软件,并利用实验测量数据验证了软件计算的准确性。系统分析了影响井口蒸汽干度的结构参数(管线外径和绝热层厚度)和操作参数(蒸汽温度、蒸汽压力和管道入口蒸汽流量)及其变化规律。研究结果表明,井口蒸汽干度随着绝热层厚度和管道入口蒸汽流量的增大而增大,随着管线外径、蒸汽温度和蒸汽压力的增大而减小。其中,绝热层厚度对井口蒸汽干度的影响最大,当绝热层厚度大于60 mm小于80 mm时,其厚度每增大20 mm,井口蒸汽干度约升高0.12%。     

尼龙66原丝浓缩槽传热系统改造

浓缩槽是尼龙66原丝生产中的重要设备.按照原丝增产40%的要求,浓缩槽原有的供热能力不能满足生产提速后尼龙66原丝生产所需的热量,故需对其传热系统进行改造,从浓缩槽外1.0 MPa蒸汽管道上开口,引一条管道,构成一个传热系统,通过减压阀减压至0.6 MPa后送至原有保温夹套管道入口.改造后,浓缩槽所需的热量得到了满足,保证了原丝生产的顺利进行,同时确定了减压阀的选择.     

蒸汽系统用能改造

大庆油田大然气处理装置中的蒸汽系统存在蒸汽“跑直肠”和就地放空现象,造成系统热效率低、凝结水回收率低。对南压浅冷装置蒸汽系统运行现状和存在问题进行分析,应用蒸汽系统用能优化技术从蒸汽的利用和凝结水回收环节进行了综合改造,节能效果显著,为大庆油田其他装置蒸汽系统改造提供了示范。     

关于蒸汽疏水器规格尺寸选择的探讨

本文依据疏水器作用原理和实践经验对影响选择疏水器规格尺寸的主要因素进行了分析。提出：选择疏水器应排凝水量大，选择倍率适当．符合产品样本的晟大、最小工作压力．准确确定其前后压力。