双喷嘴射流泵基本特性方程及其性能研究

以射流泵理论和能量守恒定律为基础,采用洛伦兹流体混合损失模型,推导出新型双喷嘴射流泵的基本特性方程。当流速比V=1时,射流泵的理想效率为100%;当0V1时,面积比R越大射流泵的理想效率越高。根据实验数据拟合出能量损失系数关系是:K_(td)K_cK_jK_s,得到了射流泵完整的特性方程和实际特性曲线,结果表明:随着面积比R的增大,压力比P增大,但射流泵的工作区间缩小,高效区的位置左移;射流泵最高效率随流量比M_1呈现先增大后减小的趋势,而压力比P则是一直减小,符合能量守恒规律;实验样机的最优面积比R_(opt)为0.30,最优流量比M_(opt)为1.04,新型射流泵的效率最大值为22.57%。     

高压小射流掏槽防突装置设计与试验研究

从低能耗、高效率等方面入手,研制适合巷道摆放的高压小射流掏槽设备及配套装置:液压控制系统,包括液压马达、高压油管和防爆电机;远程监控系统,包括防爆计算机和防爆摄像仪;掏槽系统,包括高压枪嘴、传动装置、高压水管、高压水泵。通过实验室加压试验和行走实验,完善了装置的密封性和耐压性。现场试验数据表明:一定压力和流量的高压小射流具备破煤掏槽能力。掏槽深度随着射流压力的增加而增大,而一定压力下,增大流量更有利射流提高扩孔效果,可使更多孔底残留的煤块排出孔外,提高了掏槽速度。     

水泵无底阀抽水

<正> 我矿-200米水泵房共有六台8DA8×7水泵(三台备用),每台水泵电动机容量为440千瓦,1979年8月,我们参考有关技术资料,在一台水泵上试装了射流器,实现了无底阀启动。后来作了改进,并在其他水泵上安装了射流器,运行效果良好。     

锥形水射流钻孔

一、前言在不使用任何旋转部件的情况下,锥形射流能钻凿比射流喷嘴直径大的孔。锥形流道是依靠在喷嘴中的一只导流叶片装置形成的。更喷孔上游端的导流叶片装置可改变锥形流道的倾角。目前,有人在研制一系列用于高压、大流量系统的锥形射流喷嘴,压力为54~68兆帕,流量为9.5一13升/秒,喷孔直径均为6.35毫     

跳汰机可控硅自动排料装置

在毛主席革命路线指引下,在厂党委的领导下,我厂以工人为主体的三结合技术革新小组坚持无产阶级政治挂帅,树立实践第一的思想,在全厂职工的配合下,从1970年起,将跳汰机原手动浮标式排料装置改为可控硅自动排料装置。到1973年5月,我厂两台10米~2主洗跳汰机和一台12.6米~2再洗跳汰机共六段已全部装设可控硅自动排料装置。采用该排料装置后,矸石中精煤损失由过去的3—4%降低到0.5—1%,精煤回收率由过去的     

负压吸气式雾化装置参数优化及降尘试验研究

通过雾化粒度,射流速度和负压值性能试验测试负压吸气式雾化装置的关键参数,并通过因素水平分析确定了最优的参数取值范围,最后进行降尘试验测试。试验结果表明:增大射流压力能明显提高液滴雾化效果;雾滴D_(50)随喷嘴直径的增大呈先减小后增加的抛物线变化规律;雾滴速度随喷嘴伸出量的增加表现出先增加然后稳定减小的趋势。通过正交分析确定喷嘴直径3.5 mm,喷嘴伸出量3 mm为最佳参数;通过负压值测试分析确定射流水压3 MPa为最佳参数。通过和轴流喷嘴降尘效果对比得到射流吸气式混合雾化装置的雾粒粒径降低了54.73%,对全尘的控尘效率提高了20.78%,尤其是呼吸性粉尘控尘效率提高了40.24%。     

负压吸气式雾化装置参数优化及降尘试验研究北大核心

通过雾化粒度,射流速度和负压值性能试验测试负压吸气式雾化装置的关键参数,并通过因素水平分析确定了最优的参数取值范围,最后进行降尘试验测试。试验结果表明:增大射流压力能明显提高液滴雾化效果;雾滴D_(50)随喷嘴直径的增大呈先减小后增加的抛物线变化规律;雾滴速度随喷嘴伸出量的增加表现出先增加然后稳定减小的趋势。通过正交分析确定喷嘴直径3.5 mm,喷嘴伸出量3 mm为最佳参数;通过负压值测试分析确定射流水压3 MPa为最佳参数。通过和轴流喷嘴降尘效果对比得到射流吸气式混合雾化装置的雾粒粒径降低了54.73%,对全尘的控尘效率提高了20.78%,尤其是呼吸性粉尘控尘效率提高了40.24%。     

射流混合装置多变参数试验优化及分散机制

射流混合装置被广泛应用于各个领域，其参数对引射性能、微粒运动及作用机制会产生重要的影响。但目前应用于煤泥浮选领域的射流混合装置多变参数缺乏系统性优化。为了优化射流装置的多变参数，搭建射流混合测试系统，探究面积比Ar、喉嘴距Le、喉管长度L、引射管开启度γ和喷嘴出口速度V等关键参数对引射性能的影响规律；基于物理模型参数优化值，调节测试系统，研究射流流场对物料的作用机制，考察射流流场对煤粒表面细泥的剥离能力；运用高速摄像仪捕捉射流流束对引射气泡的卷吸破碎情况；采用激光粒度分析仪揭示气泡粒径的迁移规律。结果表明：当面积比Ar=3.24、喉嘴距Le=0.56 D_h(D_h为喉管直径)时，引射流体流量比q最大；综合考虑引射能力和沿程损失，当喉管长度L=9D_z(D_z为喷嘴直径)、喷嘴出口速度V≥15 m/s时，射流装置的引射性能最为理想；引射流体的流量与引射管开启度γ成正比关系，引射速度受限于射流速度(以喷嘴出口速度V表征)，当射流速度达到15 m/s，引射速度达到上限；基于最优引射性能参数，单次射流混合作用对物...     

射流加压溶气系统溶气效率影响因素分析

应用气浮法处理煤矿井下排水 ,采用射流加压溶气系统对溶气效率的影响因素进行分析研究。研究结果表明进水流量、压力降、停留时间、布水装置、循环流量、温度等都会影响溶气效率 ,而压力大小的改变对溶气效率无显著影响。并得出射流加压溶气系统试验最佳运行参数 :Q =0 4 0m3/h ;ΔP =0 0 5MPa ;溶气压力 0 2 0～ 0 30MPa。     

应用水力压裂技术提高单一低渗煤层瓦斯抽采效果

针对单一低渗煤层瓦斯抽采困难的问题,提出采用水力压裂技术压裂煤层增大其透气性,提高瓦斯抽采效果。以鹤壁中泰矿业33071抽放巷为试验点,考察了压裂前后百米钻孔瓦斯流量、瓦斯抽采浓度、抽采流量等参数变化情况。试验结果表明:百米钻孔瓦斯流量提高了1.80～2.68倍,单孔抽采浓度和流量比压裂前分别增大了7.5倍和95倍,煤层透气性系数增加了9～18倍,衰减系数减小了210%～280%。     

大型煤矿压风机房高压配电系统的改进

大型煤矿压风机房一般配备4～5台60米~3/分或46米~3/分压风机,每台配套350千瓦或250千瓦同步电动机.压风机房高压配电系统目前仍采用厂家按单机配套供货的设计方案(图1a).该方案压风机房6千伏母线不分段;6千伏开关柜电动操作,配有两套直流电源装置,由二回380伏低压交流电源供电,每套装置均包括合闸回路和控制回路两部分,但无电容储能装置;每台6千     

6000 L/min过滤站(器)流量特性试验技术及装置研究

过滤站(器)是煤矿井下动力泵站到液压支架传递液压动力乳化液介质精度的重要保证装置,工作介质的可靠性是液压支架各执行油缸正常动作的前提。因此,过滤站(器)的性能直接影响煤矿的安全生产。目前,矿用过滤器最大流量已达到4 800 L/min。其超大的公称流量对试验装置提出更高的要求。设计并研究一种6 000 L/min过滤站(器)流量特性试验技术及装置,采用逆向增压技术开发出一种流量增大装置,使试验装置流量达到6 000 L/min,解决大流量过滤站(器)通流能力、纳垢容量等流量特性试验技术难题。     

切割参数对超高压磨料水射流割岩深度影响的试验研究

文章针对煤矿井下超高压磨料水射流切顶卸压过程中切割参数对割岩深度影响不明的问题,采用自行研发的超高压混合磨料水射流切割装置,以沙区二号煤矿4号煤顶板中的石灰岩为靶件材料,分别研究了射流靶距、切割角度及射流压力等关键切割参数对割岩深度的影响规律。结果表明：随着射流靶距的增大,割岩深度先增大后减小;当射流靶距为6mm时,割岩深度达到最大值143mm。切割角度与割岩深度的关系曲线近似呈“M”型变化,随着切割角度的增大割岩深度先增后减再增再减,并在80°时达到割岩深度的最大值。随射流压力的增大,割岩深度近似线性增加,说明系统压力越大越有利于超高压磨料水射流破岩卸压。研究结果为超高压磨料水射割岩参数的合理选取提供了理论依据。     

喷射式浮选机射流搅拌装置流场分析及结构优化

以喷射式浮选机射流搅拌装置结构优化为目的,选用合理的CFD数值模拟计算方案,综合考查引射性能和流场特性两个指标,对面积比、喉嘴距、喉管长度、引射管布置方式和位置进行优化计算;设计了长喉管、短喉管、导流叶片喷嘴和无导流叶片喷嘴共4组不同结构参数的射流搅拌装置试验,考查并验证了喉管长度和喷嘴内导流叶片对引射能力的影响;采用激光粒子测速仪测试了喷嘴内导流叶片对射流流束形态演变的影响。结果表明:面积比a=1.96～3.24,喉嘴距L_e=0.2D_h～0.6D_h(D_h为喉管直径)、引射管采用双侧对称布置、喷嘴内设置导流叶片及喉管长度在6D_z～12D_z(D_z为喷嘴直径),射流装置的混合效率最理想,引射管布置位置对混合效率影响较小;喷射室压力在0.145～0.160 MPa时,喷嘴内设置导流叶片,长、短喉管吸气能力平均至少提高30.73%和33.94%,引射管全开时长喉管较短喉管的吸气能力高出15%以上。结构参数对流场的影响表现在,面积比增大及引射管靠近喷嘴出口布置,喉管内射流流束的中心速度衰减越快,喉嘴距变化对中心速度的衰减影响较小;喉管长度≤6D_z时,流束中心的流核一直持续到喉管出口,引射流体和工作流体在喉管内动、质量交换不完全;喷嘴内设置导流叶片,有利于流束中心的流核区减小,原因是流束以旋转射流的形式从喷嘴喷出,形成了更有利于工作流体与引射流体动、质量交换的湍流流场;基于理想的引射性能和流场特性,面积比a=3.24、喉嘴距L_e=0.6D_h、引射管采用双侧对称且正对流核区域布置方式、喷嘴内设置导流叶片及喉管长度在6D_z～12D_z为射流搅拌装置的最优结构参数。     

煤层气井射流冲煤粉装置冲击深度的研究

为确定煤层气井射流冲煤粉装置合理的结构和工作参数,实现射流冲煤粉系统的优化设计和有效运行,理论分析了冲煤粉装置工作原理和煤粉颗粒运动过程,整个井底冲煤粉射流场可分为:自由射流区、射流冲击区、漫流区、返流区、旋涡区和负压吸附区6个区域,决定煤粉是旋转上升的复杂运动状态。开展均匀设计方法的冲煤粉实验,运用二次多项式逐步回归法得出回归方程,揭示喷嘴结构参数、射流参数和煤粉特性对冲煤粉深度的互相耦合的影响关系。结果表明,对冲煤粉的深度影响程度的大小依次为:喷距、喷嘴直径、喷嘴流量和煤粉直径。进一步的单因素试验详细了解各影响因素对冲煤粉深度的影响,得出在要求不动管柱时冲煤粉深度达到500 mm的条件下,喷嘴流量不能低于15 m3/h,喷距应小于100 mm。     

附壁射流通风工业试验研究

在模型巷道模拟试验的基础上，对无底杜崩落采矿法采场进路中利用附壁射流通风进行了工业试验研究。重点探讨了两台射流风机串联作业时的风流结构，包括边界特征、轴心速度、射流截面上速度、流量、射程及排尘等变化规律。提出了采场进路利用无风简射流风机遇风的技术方案和关键的技术参数。试验研究结果表明，利用附壁射流实现来场进路通风是可行的。     

射流-搅拌耦合式煤泥浮选装置的能量转化研究

结合喷射式浮选机和机械搅拌式浮选机的特点,设计出一种射流-搅拌耦合式煤泥浮选装置,并从流体力学角度分析了该装置的工作原理,探讨了其吸气机理和射流驱动机理;从能量转化角度分析了其输入能量、输出能量和能量损失。研究结果表明,输入能量与入料流量相关,输入能量可转化成搅拌轴的动能和射流的末动能;能量损失主要包括壁面摩擦阻力、介质混合过程中能量交换以及射流冲击叶轮造成的能量损失。     

新产品简介

应用最新处理工艺的可移式碳吸附装置卡普斯卡西迪公司推出可移式碳吸附回收装置,应用最新工艺处理含金溶液。该装置装在拖车上,短时间内就可投入运转。操作简便、可靠,所需人员少。其现有规格是流量4～19升/分。配装模块式组件可增大流量。短期工程应用这种装置经济效益好。     

超高压磨料水射流工艺参数优化实验研究

为了提升磨料射流的切割效率,通过研制的超高压磨料水射流切割系统开展了不同工艺参数对石灰岩的切割效果研究。结果表明：随着水射流压力的增加,切割深度首先表现为线性增大,然后增速逐渐放缓;最佳磨料流量参数为0.6 kg/min;最佳初始射流靶距为5 mm;磨料射流的切割深度随喷嘴横移速度呈下降趋势;随着射流切割角度的增加,切割深度呈现出“M”型变化趋势,在80°时切割深度达到最大值;基于正交试验进行极差分析,明确工艺参数对切割深度的影响权重由大到小依次为水射流压力、喷嘴横移速度、磨料流量、喷嘴切割角度和射流靶距,得出最佳的切割参数组合为水射流压力400 MPa,磨料流量0.8 kg/min,喷嘴横移速度1 mm/s,射流靶距6 mm,射流切割角度80°。     

科技信息

正唐口选煤厂:升级水膜除尘器日前,山东能源淄博矿业集团唐口煤业公司选煤厂煤泥烘干车间的水膜除尘器顺利完成升级,并一次试车成功。自烘干车间第二套重介系统投入使用以来,煤泥量增加了30%,超出了原除尘装置的处理能力。该厂对水膜除尘器进行升级,升级后的水膜除尘器直径增大为3米,高度提升为11米,烟囱拔高到12米,配套的2台循环泵电机功率由原来的11千瓦增大为1 5千瓦。升级后,原一级水膜除尘器升级为三级水膜除尘器,每小时除尘用水由单套40立方米增加到60立方米,除尘效率提高3倍。(张继涛刘太彬报道)