电厂锅炉尾部烟道振动分析

锅炉尾部烟道振动对于一些老机组是个十分棘手的问题.针对粤电沙角C电厂锅炉尾部烟道振动问题,通过实验测量和理论分析相结合的研究方法,分析了锅炉尾部烟道振动的原因及其削弱振动的措施.振动频率仪测量锅炉尾部烟道高能振动频率在50～60Hz间,并发生在锅炉特定的工况条件下.锅炉内部烟气绕管道流动的旋涡脱落频率以及管道的4阶固有振动频率也在这个范围内,锅炉尾部烟道的振动主要是由于烟气绕流的气动激振引起了锅炉尾部烟道的共振.为了避开共振,需要调整尾部烟道气柱的固有频率或者烟气绕流气动力的频率,避免共振发生.     

锅炉尾部烟道的振动计算

１问题的提出电站锅炉尾部烟道的振动是一个普遍存在的问题,从国内自行设计制造的２５ＭＷ和５０ＭＷ中型锅炉到引进国外先进技术的３００ＭＷ大型锅炉,均有过关于尾部烟道振动的报道．电站锅炉尾部烟道振动的特点是：振动频率低、能量大．振动时产生强烈噪音和沉闷气浪...     

330MW机组锅炉尾部烟道振动分析

锅炉烟道振动会影响锅炉的安全稳定运行。跟踪1台330 MW机组锅炉尾部烟道的振动情况,分析了烟道振动的产生机理和局部振动大的原因,提出了解决烟道振动的措施和建议。     

锅炉尾部烟道振动原因分析及对策

针对600MW机组锅炉试运行中的尾部烟道振动问题，做了大量的试验工作，对振动原因进行了理论分析，提出在烟道尾部加装防振隔板的减振方案，取得满意的效果。     

循环流化床锅炉尾部烟道振动探析

介绍了CFB锅炉尾部烟道的振动原因及消振措施。     

锅炉尾部烟道改造前后结果分析

通过分析妈湾电厂300MW机组引风机带高负荷运行时的运行工况,判断引风机运行不稳定的原因是锅炉尾部烟道阻力过大。针对这种情况。利用机组大修时,取消2号、3号、4号炉尾部烟道除尘前后的大风箱,改为前后Y型三通道式结构布置并加装导流板,对空预器回装了空气炮清灰装置。改造后,锅炉尾部烟道阻力下降明显,经济效益显著。     

600MW机组引风机失速的分析

针对某火力发电厂600 MW机组引风机运行过程中振动较大的问题,阐述了静叶可调轴流风机产生失速的机理和原因,测量了不同工况下引风机进出口静压,并计算比较了原烟气系统与临时系统的系统阻力变化,提出了相应的改造措施.测量结果表明,尾部烟道临时系统烟气系统阻力大幅增加,就会造成引风机处于失速区运行,导致振动偏大.引风机系统经改造后,引风机运行正常,减小了尾部烟道烟气系统阻力.     

600MW机组电除尘器振动问题分析与治理

为分析某电厂600 MW机组电除尘器振动的问题,采用理论分析、现场试验与数值模拟相结合的方法,首先针对电厂的调控措施进行分析,根据分析结果针对性进行试验,初步分析引起电除尘器振动的原因。通过对引风机入口烟道的流场进行数值模拟,进一步分析导致电除尘器振动的原因并寻求改善方案。结果表明:引起电除尘振动与引风机的失速以及引风机入口烟道内的流场紊乱有关;合理增加导流板可以有效地改善引风机入口烟道的流场分布并降低全压损失,从根本上消除或削弱电除尘器的振动。     

电厂烟气脱硫增压风机变频改造的技术问题

燃煤电厂脱硫系统配置 烟气脱硫系统由增压风机、吸收塔、烟气换热器及烟道等组成。自锅炉引风机来的烟气进入吸收塔中洗涤脱硫,经脱硫后送回尾部烟道进入烟囱排放。由于烟气经原烟道、烟气换热器、吸收塔及净烟道等阻力设备,烟气压力受到一定损失,需增设增压风机来补偿烟气流动中的压力损失,目前老机组改造均采用锅炉引风机后加装增压风机方式。     

发电厂电动引风机及其烟道低温腐蚀分析与控制

烟气低温腐蚀控制与预防是燃煤发电厂的重点关注工作之一。为满足国家环保排放标准和节能要求,锅炉排烟温度的大幅降低使得锅炉尾部烟道设备低温腐蚀风险增大。对某超超临界锅炉实际发生的低温腐蚀现象进行分析,计算烟气酸露点温度,通过建立电动引风机烟道微循环,使引风机内部烟气温度高于酸露点温度,保持在75～80℃,低温腐蚀现象得到了有效缓解。     

300MW CFB锅炉尾部烟道喷氨水脱硫试验研究

为了降低某300 MW CFB锅炉二氧化硫排放量,设计了尾部烟道直接喷氨水脱硫系统,在机组负荷260MW范围内进行了锅炉尾部烟道喷氨水脱硫试验。结果表明:脱硫效率在26.4%~45.7%,脱硫效率随氨水流量的增大而增大,整个系统对烟温影响很小,引风机出口烟气温度最高降幅只有1.7K,后烟道阻力也没有明显变化。试验过程中未出现飞灰结块或烟道积水的问题。     

600 MW机组"W"火焰锅炉结焦原因分析及对策

华润电力湖南有限公司600MW机组"W"火焰锅炉采用浓缩型EI-XCL旋流燃烧器,设计燃用无烟煤.2008年10月以来,2号锅炉结焦问题日趋严重,主要原冈是高负荷运行时锅炉缺氧燃烧,燃烧器调风装置调整不当加剧了锅炉结焦的产生和发展.缺氧的主要原因是引风机为避免在高负荷时发生失速、喘振,被迫要求送风机降出力运行:引风机失速的原因是空气预热器烟道阻力大,在高负荷运行时引风机的工作点进入不稳定工况区.通过加强锅炉尾部烟道和空气预热器吹灰和放灰,降低烟道阻力,保证锅炉燃烧所需氧质量分数,并及时调整燃烧器调风装置,锅炉无明显结焦现象,取得了显著效果.     

600MW机组引风机改造后可靠性及经济性分析

为降低大气污染物的排放,火力发电厂要进行烟气脱硝、除灰改造,这将引起锅炉尾部烟道系统阻力增加,原有引风机出力将无法满足要求。以乌沙山发电厂3号机组为例介绍了引风机改造方案,对改造后引风机的可靠性和经济性进行了分析。     

单引风机取代双引风机节约厂用电

1 锅炉烟道设置与弊病我厂~#1锅炉原为中压35t/h抛煤链条炉,后经改造为65t/h粉煤炉,该炉尾部烟气的排出方式是:两台Y4-73-11,12D型引风机并联运行,分别由~#1与~#2水膜式除尘器将烟气引向烟囱。这种运行方式存在的弊病是:由于支系烟道阻力特性差异较大以及引风机容量过大,致使两台引风机风量受阻     

1000MW机组调试期间引风机振动大的原因分析

华能海门电厂1号锅炉风烟系统调试期间一直出现B侧引风机振动大跳闸的问题,严重影响机组的安全运行。对风机运行数据进行分析后发现,引风实际运行参数严重偏离设计值;烟风道某些部分设计不当造成管道内压力和流量的波动,导致引风机振动过大。在烟道内壁加支撑板及在弯头上加导流板,有效地减小引风机的振动。     

改进湿式除尘器防止引风机振动

６７０ｔ／ｈ锅炉由于安装湿式除尘装置而引起的引风机叶片粘灰振动，对整个机组的安全生产和经济运行均造成了不利影响。本文针对由于湿式除尘器结构及参数的不合理而引起的引风机振动故障进行了理论分析，对所采取的改进措施进行了有关计算。为防止引风机振动故障的发生，提高除尘效率作了有益的探索。     

卡门涡流对电站锅炉安全性的影响及治理措施

分析了国华太仓发电公司8号锅炉尾部烟道振动、国华沧东发电公司1号锅炉和国华定州发电公司1号锅炉包墙过热器拉稀管断裂的原因,认为其主要由卡门涡流脱落频率接近于设备的声学驻波频率而使设备产生高频共振所致.对此,提出了在锅炉尾部烟道省煤器区域加装防振隔板,在锅炉前包墙过热器加装管卡等措施.改造后,无论离低负荷运行均未再发生尾部烟道振动现象和前包墙过热器拉稀管断裂事故.     

改善除尘器运行状况,减少引风机振动故障

长山热电厂 8、9号炉为 HG— 6 70 /14 0— 12型锅炉 ,各配置 2台型号为 Y4— 73— 11No2 9.5 D引风机 ,设计风量 6 190 0 0 m3/h,风压5 14 0 Pa,采用挡板调节。配 4台文丘里水膜除尘器 ,长期以来一直存在着引风机振动问题 ,下面针对这种现象进行分析并提出改进措施。近几年通过检查、试验可以得出 :引风机入口前烟道漏风严重 ,烟气温度过低 ,致使烟气带水 ,湿度增加 ,造成引风机叶片积灰 ,从而引起引风机振动。造成烟气带水 ,湿度增加的原因有 :部分环形喷嘴直径过大 (达到Φ 2 0 mm ) ,造成喷水过多 ,在筒壁上造成水花飞溅而带水 ;除尘…     

引风机前后烟道气流扰动问题研究

燃煤机组烟道的结构和布置型式决定了气流的流场分布和烟道系统的阻力,烟道设计不合理会影响相关设备的运行。某660MW机组B侧引风机在高负荷下振动超标,气流产生异声,通过振动测试分析得出风机运行状况无异常,引风机振动是由入口烟道和出口烟道内存在气流扰动造成的。采用计算流体力学(Computational Fluid Dynamics,CFD)软件对电除尘器到引风机段烟道、引风机到脱硫入口段烟道进行模拟分析,得出引风机入口和出口气流扰动是引起引风机运行振动并产生异声的原因并提出优化方案。优化实施后,引风机振动值控制在安全运行范围内,异声消除,烟道阻力降低249 Pa。本次改造保证设备的正常运行,降低了运行能耗。     

1900t/h锅炉尾部烟道振动原因分析及处理

针对DG1900/25.4-II2型超临界机组锅炉出现的尾部烟道振动问题,经试验、分析和计算确定:主要原因是由卡门涡流脱落频率接近设备的声学驻波频率而使其产生高频共振所致.通过加装防振隔板使振动得以消除.