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在1350℃快速寿命试验过程中,Fe-23Cr-6Al合金中的铝减少到约1wt%时,氧化皮形成许多富铁的氧化物瘤子,瘤子迅速长大使试验丝烧断。添加0.15wt%La、0.15wt%Ce或0.60wt%Y使合金中铝的消耗速度减小,寿命提高4~6倍。含稀土合金的a-Al_2O_3氧化皮不形成隆起,因而其粘附性极好,合金的氧化速度不因温度循环变化而加快。无隆起的氧化皮不易发生破裂和形成瘤子,这使合金的恒温氧化速度也被减小。此外,保护性良好的氧化皮还阻止空气中的氮进入合金形成AlN。这些是含稀土合金铝耗缓慢的原因。高温氧化时稀土形成内氧化物,在初期氧化膜中有稀土的富集。 相似文献
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日本研究人员将Ti-4.5%Al-3%V-2%Fe-2%Mo合金与Ti-15%A14%V合金对比研究了热处理状态对富氧层或α层厚度的作用,并研究了这些层对力学性能的影响。加热温度越高、延长加热时间增加了Ti4.5%Al-3%V-2%Fe-2%Mo合金的富氧层或α层厚度,即使在998K低温时加热,使用含纯度为99.999%高纯氩气的大气加热也不能阻止富氧层的形成。 相似文献
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以FeMn合金粉末的形式在铁基合金粉末中添加Mn元素,退火后得到Fe-Cu-Mn部分预合金粉末,采用模壁润滑温压工艺制备Fe-Cu-Mn-C合金,通过对合金密度与硬度的测定以及形貌观察,研究Fe-Cu-Mn-C粉末的压制与烧结行为,以及Mn含量对合金密度和力学性能的影响。结果表明,通过退火处理实现部分预合金扩散而得到的Fe-Cu-Mn粉末具有很好的压制性能,Fe-2Cu-0.5Mn-0.9C压坯密度达到7.37 g/cm3,烧结密度为7.33 g/cm3;添加适量Mn能有效提升铁基合金的力学性能,其中Fe-2Cu-0.5Mn-0.9C合金的性能最佳,抗拉强度达到715 MPa;随Mn含量增加,合金的孔隙增多、密度下降,导致强度和硬度下降。合金的局部氧化对性能产生一定的负面影响。Mn含量对合金组织影响不大,Fe-2Cu-Mn-0.9C合金呈现混合显微组织,由铁素体、珠光体和少量贝氏体构成。Mn的蒸发与凝聚是Fe-Cu-Mn-C的烧结机制。 相似文献
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关学丰 《有色金属材料与工程》1989,(5)
本文研究了热处理制度对Al-Cu-Mg-Fe-Ni系磁鼓合金挤压棒材性能的影响,结果指出,对于Al-3%Cu-1.6%Mg-0.9%Fe-1.5%Ni合金挤压棒材采用500℃/3小时 170℃/12小时制度进行处理后,在车制磁鼓时,合金具有良好的切削性能,精车后表面光洁度可以达到≥▽10,磁鼓的表面布氏硬度≥1100MPa,磁鼓件装机使用时具有较佳的耐蚀性能。 相似文献
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研究了Fe-17.5TCr-0.5%C及Fe-17.5%Cr-0.5%C-Z%Ni(Z=1-2.4)合金的组织和磁性。在低于A3温度退火后Fe-17.5%Cr.0.5%C合金由铁磁性的α相和M23C6相组成,合金具有高的比磁导率,好的软磁性。另-方面,当合金固溶处理后,导致有低的比磁导率的顺磁性的叮相组成。合金的比磁导率随温度降低而增加,这是由于γ相转变成磁性的α′相。在Fe-17.5Cr-0.5C合金中添加Ni降低了转变温度Ms,使顺磁性的γ相稳定化。退火Fe-17.5%Cr-0.5C%-Z%Ni合金也会导致形成铁磁性α相和M23C6相,具有软磁性,但这种软磁性稍低于Fe-17.5Cr-0.5C合金,主要是因为Fe—17.5Cr-0.5C—ZNi合金的晶粒尺寸较小。业已发现Fe-17.5Cr-0.5C—ZNi合金的软磁性能很大程度上取决于合金的残余应力。对该合金进行适合退火后,其软磁性能优于商业用Fe-18%Cr-8%Ni合金。 相似文献
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研究了以Fe-2Ni为基体,向其中分别加入0.5%、1%和3%的Cr时,合金烧结态和热处理态的力学性能和微观组织变化。结果表明,随着Cr含量的增加,合金密度降低,孔隙增多且变大;烧结态强度和硬度增加,伸长率和冲击吸收功下降。Fe-2Ni-3Cr合金的强度和硬度最高分别为975MPa和73.3HRB;Fe-2Ni合金的伸长率和冲击吸收功最高分别为12%和7.6J;热处理态合金强度相差不大,Fe-2Ni-0.5Cr的强度最高达到1240MPa;伸长率和冲击功下降;硬度增加。烧结态合金的微观组织为珠光体+很少量的铁素体,Fe-2Ni-3Cr合金中出现Ni的富集区;热处理态合金的微观组织加入Cr后变为回火马氏体,且在Fe-2Ni-3Cr合金中出现网状的二次渗碳体。 相似文献
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用声发射(AE)技术研究了铁基合金上几种常见氧化层在恒温氧化和随后冷却过程中发生的开裂及剥落行为。获得了AE累积计数及温度对时间的变化曲线。通过显微镜、扫描电镜的观察和X射线射衍物相分析,确定了实验合金表面氧化层的主要物相。结果表明:除了加Si合金的氧化层在恒温氧化过程已开裂外,其余合金的氧化层均在冷却时开裂并剥落。Fe25Cr-10Al合金上α-Al2O3层的开裂及剥落最为剧烈。Fe-25Cr-7.5Nb合金的Cr2O3层AE总计数远远高于Fe-25Cr合金。而Fe-25Cr-4Ti和Fe-25Cr-9Mn的情况与Fe-25Cr大体相同。 相似文献
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添加Mn和Cr对Cu-9Ni-6Sn合金组织与性能的影响 总被引:6,自引:1,他引:5
张利衡 《有色金属材料与工程》2003,24(3):112-119
对中频真空熔铸含Mn量为0.76wt%~1.05wt%和Cr量为0.19wt%~0.2lwt%的Cu-9Ni-6Sn合金的铸锭组织、时效和形变时效特征及其组织变化作了研究。实验证明:(1)0.76wt%~1.05wt%Mn、0.19wt%~0.2lwt%Cr能完全固溶于Cu-9Ni-6Sn合金中;(2)含少量的Mn、Cr的合金的铸锭组织、时效硬化、形变时效和组织变化等基本特征与不含Mn、Cr的合金相类似,但少量Mn、Cr促进合金时效、形变时效过程,提高最佳时效温度,增加硬化效果和盐酸、硫酸水溶液中的耐蚀性。 相似文献
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铜含量对高碳TWIP钢组织和力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用真空熔炼法制备了Fe-20Mn-XCu-1.3C系高强度高塑性合金钢。通过单向拉伸试验和OM观察,研究了铜含量的变化对该合金微观组织和力学性能的影响。结果表明:Fe-20Mn-XCu-1.3C系合金拉伸变形前后均为单相奥氏体组织。随着铜含量的增加,合金的屈服强度和伸长率提高,而抗拉强度降低,Fe-20Mn-3.0Cu-1.3C合金的抗拉强度为1256MPa,伸长率为77.6%,强塑积达到97465.6MPa·%,具有优异的综合力学性能。铜含量的增加提高合金的层错能,推迟了变形过程中孪晶的形成并降低了孪晶的形成速率,使位错滑移更容易发生。Fe-20Mn-XCu-1.2C系合金具有较高的加工硬化速率水平,其加工硬化速率随着铜含量的增加而降低。 相似文献
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铈在钢中的存在状态是研究铈在钢中作用的重要内容。本文对较高纯度的Fe-0.10%Ce合金定测了铈在α-Fe晶界偏聚浓度和析出相的物相。用扫描透射电子显微镜能谱分析技术测定铈在Fe-0.10%Ce合金晶界的偏聚。结果表明,铈在晶界有显著的偏聚,其偏聚浓度约为1.5%(重量)。此值可视为Fe-0.10%Ce合金晶界的成分。合金中第二相析出物的电镜能谱分析及电子衍射分析结果均证明,析出物为Fe_5Ce金属间化合物。Fe_5Ce在合金中一般呈颗粒状无规则分布。 相似文献
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采用真空感应熔炼的方法制备了U-0.5%Ti、U-0.75 %Ti和U-0.95%Ti合金试样,研究了Ti含量对合金微观组织、室温拉伸性能和耐腐蚀性能的影响.结果 表明:三种成分的U-Ti合金组织均以针状和双凸透镜状马氏体为主,物相组成主要有α'相和U2 Ti相;随着Ti含量的增加,U-Ti合金的晶粒逐渐细化,U2Ti... 相似文献
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通过采用Fe-50%Ti、Ni-16.7%Mg和Fe-70.74%Si等合金对工业纯铁脱氧,研究了Al-Ti-Mg复合脱氧低碳钢中夹杂物的类型和尺寸分布规律以及钢的铸态组织.实验结果表明:Ti处理比未加Ti处理试样夹杂物总量增加400mm-2,而且夹杂物明显细化;Ti-Mg复合脱氧,钢中夹杂物的总量相对于Mg单独处理增加200 mm-2;Ti处理后,奥氏体晶粒内出现大量针状铁素体.对比而言,Al-Ti-Mg复合处理钢中针状铁素体分布最为均匀,无块状铁素体出现. 相似文献
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《稀有金属》2018,(12)
采用MCF-30型冲蚀磨损试验机,对合金Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0. 5Ti和Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0. 5Ti-0. 082Y在含砂的人工海水中进行冲蚀磨损试验。冲蚀试验前后利用电子分析天平对冲蚀试样称重,利用扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)分析Y对冲蚀试样的冲蚀形貌、微观组织和冲蚀机制的影响。结果表明:在含砂量为10和20 g·L-1时,稀土Y提高了合金的耐蚀抗力。在含砂量为10 g·L-1,冲蚀角度为60°时,未添加稀土Y的合金和添加稀土Y的合金的冲蚀质量损失分别为1. 1和1. 7 mg,冲蚀质量损失相近。在其他冲蚀角度下,添加稀土Y的合金的冲蚀质量损失都小于未添加稀土Y的合金的冲蚀质量损失。在冲蚀角度为30°,含砂量为20 g·L-1时,合金Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0. 5Ti内部存在较多相对结合较弱的界面,导致其冲蚀磨损的抵抗能力下降。而添加0. 082%Y后合金的冲蚀截面相对比较平整,此时Y提高了合金的耐蚀性能。 相似文献