EFFECTS OF THREE DIMENSIONAL DIRECTION OF SECOND DENDRITE ON COMPETITIVE GRAIN GROWTH IN DD8 SUPERALLOY

ＥＦＦＥＣＴＳＯＦＴＨＲＥＥＤＩＭＥＮＳＩＯＮＡＬＤＩＲＥＣＴＩＯＮＯＦＳＥＣＯＮＤＤＥＮＤＲＩＴＥＯＮＣＯＭＰＥＴＩＴＩＶＥＧＲＡＩＮＧＲＯＷＴＨＩＮＤＤ８ＳＵＰＥＲＡＬＬＯＹＬｉｕＺｈｉｙｉ；ＷｅｉＰｅｎｇｙｉ；ＦｕＨｅｎｇｚｈｉ（ＳｔａｔｅＫｅ...     

MICROSTRUCTURE AND TENSILE PROPERTIES OF RAPIDLY SOLIDIFIED Al－3．8Li－0．8Mg－0．4Cu－0．13Zr ALLOY PREPARED BY SPRAY DEPOSITION

ＭＩＣＲＯＳＴＲＵＣＴＵＲＥＡＮＤＴＥＮＳＩＬＥＰＲＯＰＥＲＴＩＥＳＯＦＲＡＰＩＤＬＹＳＯＬＩＤＩＦＩＥＤＡｌ－３．８Ｌｉ－０．８Ｍｇ－０．４Ｃｕ－０．１３ＺｒＡＬＬＯＹＰＲＥＰＡＲＥＤＢＹＳＰＲＡＹＤＥＰＯＳＩＴＩＯＮＣＵＩＣｈｅｎｇｓｏｎｇ;ＦＡ...     

高压放电法对铁基非晶合金薄带的接合

非晶合金薄带通过叠层结合的大块，目前只能达到２００ｕｍ左右的极限厚度，因为在多层的薄带之间还难以达到牢固的接合。日本日新钢铁公司技术研究所的科研人员利用极短时间的高电压大电流脉冲实现了对铁基非晶薄带材料的固化成形，开发成功高电压放电烧结法，简称ＥＤＣ法。此法能够制得相当于原始非晶薄带１００倍左右厚度的高密度块状结合体。为了进一步验证ＥＤＣ法的效果，研究了接合条件的影响和所得结合体的基本特性以及高压放电接合行为。研究用的非品合金试样是取自厚度约为２５ｕｍ的Ｆｅ７８Ｓｉ９Ｂ１３非晶合金薄带，经冲裁加…     

STABILITY OF WHISKERS AND INTERFACIAL MICROSTRUCTURE IN ALUMINUM MATRIX COMPOSITES REINFORCED BY K_2O·8TiO_2 WHISKERS

ＳＴＡＢＩＬＩＴＹＯＦＷＨＩＳＫＥＲＳＡＮＤＩＮＴＥＲＦＡＣＩＡＬＭＩＣＲＯＳＴＲＵＣＴＵＲＥＩＮＡＬＵＭＩＮＵＭＭＡＴＲＩＸＣＯＭＰＯＳＩＴＥＳＲＥＩＮＦＯＲＣＥＤＢＹＫ_２Ｏ·８ＴｉＯ_２ＷＨＩＳＫＥＲＳ￥ＬＩＪｉｈｏｎｇ;ＮＩＮＧＸｉａｏｇｕａｎ...     

金刚石膜剥落后硬质合金基体的表面形态

采用ＳＥＭ,ＦＴ－Ｒａｍａｎ,ＸＲＤ和ＥＤＸＡ对ＣＶＤ金刚石膜自发剥落后的ＹＧ８硬质合金基体表面的形貌、相结构和微区化学成分进行了表征,结果表明,该表面上存在石墨碳相,呈针片状;沉积金刚石膜后基体表面的ＷＣ颗粒显著细化,表层Ｃｏ含量仍很低。     

MICROSTRUCTURES AND MECHANICAL PROPERTIES OF SEMI SOLID EXTRUDED IN SITU Al 4.5Cu 0.8Mg/TiC p COMPOSITES

ＭＩＣＲＯＳＴＲＵＣＴＵＲＥＳＡＮＤＭＥＣＨＡＮＩＣＡＬＰＲＯＰＥＲＴＩＥＳＯＦＳＥＭＩＳＯＬＩＤＥＸＴＲＵＤＥＤＩＮＳＩＴＵＡｌ４．５Ｃｕ０．８Ｍｇ／ＴｉＣｐＣＯＭＰＯＳＩＴＥＳ①ＺｈａｎｇＥｒｌｉｎ,ＹａｎｇＢｏａｎｄＺｅｎｇＳｏｎｇｙａ...     

激光熔覆铁基大厚度非晶合金表层的研究

利用激光熔覆制备了大厚度铁基非晶合金表层,非晶层厚度为0．74mm,表征非晶合金过冷液相区的△T（非晶转变温度及晶化温度之差）为67K。XRD、TEM与DSC分析表明表层为单相非晶。分析了非晶形成机制。     

SELECTED ABSTRACTS OF ARTICLES ON RARE METALS FROM CHINESE PERIODICALS

ＳＥＬＥＣＴＥＤＡＢＳＴＲＡＣＴＳＯＦＡＲＴＩＣＬＥＳＯＮＲＡＲＥＭＥＴＡＬＳＦＲＯＭＣＨＩＮＥＳＥＰＥＲＩＯＤＩＣＡＬＳＣＯＮＴＥＮＴＳ１．ＥｘｔｒａｃｔｉｖｅＭｅｔａｌｌｕｒｇｙ（１～８）２．ＭｅｔａｌＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ...     

SELECTED ABSTRACTS OF ARTICLES ON RARE METALS FROM CHINESE PERIODICALS

ＳＥＬＥＣＴＥＤＡＢＳＴＲＡＣＴＳＯＦＡＲＴＩＣＬＥＳＯＮＲＡＲＥＭＥＴＡＬＳＦＲＯＭＣＨＩＮＥＳＥＰＥＲＩＯＤＩＣＡＬＳＣＯＮＴＥＮＴＳ１．ＥｘｔｒａｃｔｉｖｅＭｅｔａｌｌｕｒｇｙ（８～１１）２．ＭｅｔａｌＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇ...     

喷射成形Cu-15Ni-8Sn合金的时效硬化研究

采用硬度测量、光学显微镜、Ｘ射线衍射及透射电镜（ＴＥＭ）等试验方法，研究了喷射成形Ｃｕ－１５Ｎｉ－８Ｓｎ合金的时效硬化。结果表明，合金的时效硬化与其相组成及转变过程有关。有３个过程影响合金硬化，即Ｓｐｉｎｏｄａｌ调幅分解、亚稳γ－（Ｃｕｘ，Ｎｉ１－ｘ）３Ｓｎ相（ＤＯ２２）有序结构）的形成不及不连续沉淀γ－（Ｃｕｘ，Ｎｉ１－ｘ）Ｓｎ相（ＤＯ３有序结构）的析出，前两者对硬化具有促进作用，而后者对硬化产     

柱塞表面激光熔覆铁基涂层的强韧化机理

文中在柱塞表面激光熔覆制备高硬度铁基涂层,采用SEM,XRD,EPMA和TEM等手段研究熔覆层组织特征及耐磨性,阐述其强韧化机理.结果表明,激光熔覆铁基合金涂层成形良好,无裂纹及气孔等缺陷,熔覆层与基体呈冶金结合,组织由(Ni,Fe)固溶体、(Cr,Fe)₂₃C₆碳化物和少量孪晶马氏体组成.铁基熔覆层的强化机制主要有细晶强化、固溶强化、弥散强化以及马氏体强化;熔覆层内(Ni,Fe)固溶体及细晶强化的综合作用,保证了高硬度铁基涂层的韧性.铁基熔覆层显微硬度较45钢提高4倍,最大值H_HV0.2=850 GPa;熔覆层耐磨性明显高于45钢,45钢表面出现大面积疲劳剥落,铁基熔覆层磨损面平整,磨痕很浅且少,磨损机制为轻微的磨粒磨损.     

La2O3对激光熔覆铁基JG-8合金组织与性能的影响

采用激光熔覆技术在27SiMn钢基体表面成功制备了不同La_2O_3含量的铁基JG-8合金复合涂层,系统地研究了添加La_2O_3对铁基JG-8合金复合涂层组织及性能的影响。利用X射线衍射仪(XRD)和配有能谱仪(EDS)的扫描电子显微镜(SEM)对铁基JG-8合金复合涂层的物相结构和显微组织进行分析测试,通过显微硬度仪和摩擦磨损试验机对铁基JG-8合金复合涂层的硬度以及摩擦学性能进行分析评估。结果表明,La_2O_3的添加可有效细化组织,使晶粒由原本的柱状晶转变为细小的胞状结构。铁基JG-8合金复合涂层的硬度随着La_2O_3含量的增加呈现先增大后减小的趋势,其中0.8%La_2O_3(质量分数)铁基JG-8合金复合涂层的硬度(HV0.3)(5327MPa)最高,与未添加La_2O_3的铁基JG-8涂层相比,0.8%La_2O_3铁基JG-8合金复合涂层的硬度提升了19.4%。在摩擦磨损过程中未添加La_2O_3的铁基JG-8涂层主要磨损机制为粘着磨损和疲劳磨损,0.8%La_2O_3铁基JG-8合金复合涂层的主要磨损机制为磨粒磨损,0.8%La_2O_3铁基JG-8合金复合涂层的体积磨损量最低,为27SiMn钢基体的22.9%。     

YG8硬质合金表面激光熔覆WC/TiC/Co涂层的组织及性能

通过激光熔覆方法在YG8硬质合金表面制备WC/TiC/Co涂层,借助扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)观察组织结构并分析其物相组成,并对其显微组织、硬度分布和摩擦磨损性能进行了观察和测量。结果显示:涂层表面平整,与基体结合紧密,截面形貌良好没有明显缺陷。表层和两侧存在未熔的WC颗粒,熔覆层中WC颗粒消失,新产生的组织分布均匀。受激光影响,热影响区中的WC晶粒发生重结晶和再结晶。熔覆层主要物相为WC、W₂C、(Ti,W)C_1-x、M₆C(Co₄W₂C、Co₃W₃C)等,这些硬质相和碳化物的生成及弥散分布提高了熔覆层性能。通过测量,熔覆层硬度分布在1700~1800 HV0.5,最高为1783 HV0.5,高于YG8硬质合金,而热影响区和基体的硬度则稍有下降;耐磨性也有大幅提高,熔覆层体积磨损量比YG8合金减少90.67%,平均摩擦因数为0.293,主要磨损形式为磨粒磨损。     

Cr12MoV钢表面激光熔覆稀土改性铁基复合涂层的性能

采用激光熔覆技术在Cr12MoV钢表面制备CMC PMagic2L涂层,并通过添加稀土氧化物CeO₂构成改性铁基复合涂层,运用光学显微镜、扫描电镜、显微硬度计及摩擦磨损试验机等,研究了稀土氧化物CeO₂的加入对涂层组织性能的影响。结果表明,稀土氧化物CeO₂能够促进熔覆层晶粒细化,使热影响区宽度变大;CeO₂的含量越高,熔覆层硬度越大;含1%CeO₂的改性铁基复合涂层较未添加CeO₂的涂层,尽管热影响区厚度有所增加,但熔覆层平均硬度提高了22.1%,耐磨性也显著提高,磨损体积相对减小了43.66%,且熔覆层组织致密,有效地实现了模具表面强化的目的。     

Formation of coating and tribological behavior of kinetic sprayed Fe-based bulk metallic glass

Fe-based bulk metallic glass (BMG) was sprayed through the kinetic spraying process using different conditions. By using helium as the process gas and a preheating system for the powder, it was possible to form a dense coating. This study focused on the deposition characteristics and tribological behavior of Fe-based BMG coating in comparison to the bearing materials (bearing steel and steel-backed sintered bearing) for industrial applications. Observations of the worn surface of the coating revealed that the plastic deformation with grooves and some debris were prominent with no visible cracking or fracture. Fe-based BMG coating showed a good wear resistance with a low friction coefficient.     

激光熔覆 CBN 膜层的形态特征及性能研究

目的提高钛合金的表面硬度和耐磨性能。方法采用激光熔覆工艺,在TC11钛合金表面制备80%CBN+20%Ti(均为质量分数)熔覆层,分析熔覆层的显微组织、硬度和耐磨性能。结果熔覆层的显微组织沿层深方向分为熔覆区、结合区和过渡区三个区域,区域之间没有明显的裂纹和断层。CBN膜层的显微硬度最高达到950HV0.2,耐磨性比纯Ti熔覆层提高了近14倍。结论在钛合金表面激光熔覆CBN抗磨涂层,不仅耐磨损性能良好,而且表面硬度得到了有效提高。     

Surface hardening of Fe-based alloy powders by Nd：YAG laser cladding followed by electrospark deposition with WC-Co cemented carbide

This paper presents the results of a study concerned with the surface hardening of Fe-based alloys and WC-8Co cemented carbide by integrating laser cladding and the electrospark deposition processes. Specimens of low carbon steel were processed firstly by laser cladding with Fe-based alloy powders and then by electrospark deposition with WC-8Co cemented carbide. It is shown that, for these two treatments, the electrospark coating possesses finer microstructure than the laser coating, and the thickness and surface hardness of the electrospark coating can be substantially increased.     

激光熔覆Cu包SiCp/Ni35覆层组织及磨损性能

目的研究Cu包SiC_p/Ni35激光熔覆层的显微组织、物相及其在25℃和600℃下的摩擦机理。方法采用化学镀的方法在SiC_p表面包覆一层Cu,并用激光熔覆的方法在H13钢表面制备了Cu包SiC_p增强Ni35熔覆层。用XRD、OM、SEM和EDS对熔覆层的物相、组织和成分进行了分析,用显微硬度计测试了熔覆层的显微硬度,用高温磨损试验机测试了熔覆层在常温、高温下的耐磨性能。结果熔覆层由基相γ-Ni(Fe)固溶体、增强相M7C3以及硼化物、硅化物和石墨构成。熔覆层的显微硬度和常温摩擦性能较H13钢显著提高,而其高温摩擦性能较H13钢基体提高较少。结论 SiC_p化学包覆Cu能减缓激光熔覆过程中SiC_p的分解,但分解速度还是过快。常温磨损时,高硬度碳化物和硅化物的覆层提高了材料的耐磨性能。高温下模具钢表面形成致密的氧化物薄膜,起到减磨降摩的作用,而高温下覆层无法形成致密氧化膜,导致其耐磨性能弱于常温。     

(Cu50Zr50)92Al8非晶合金在过冷液相区的超塑扩散连接

(Cu50Zr50)92Al8非晶合金在过冷液相区表现出优异的超塑性,并且成功的进行了超塑扩散连接(SPF/DB)。根据DSC曲线确定了非晶合金的过冷液相区范围为68℃,并且根据非晶合金在过冷液相区的压缩真实应力-应变曲线,选取了超塑扩散连接实验的连接压力为200MPa,连接温度为470~490℃。XRD图谱显示经过超塑扩散连接后的非晶合金发生了部分晶化,显微硬度提高。将经过超塑扩散连接的样品置于万能拉升机上进行三点弯曲实验至发生断裂,通过对断口形貌的观察分析和界面处的力学分析考察了连接质量。在保持连接压力200MPa不变的情况下,非晶合金获得最好连接效果的工艺参数是:连接温度480℃,连接时间3h。