多管程浮头法兰程间流通面积计算

浮头法兰是浮头式换热器中重要的受压元件。文章对多管程浮头法兰程间流通面积的计算进行了推导,首次给出了GB 151标准中列出的所有管程分程形式下的球冠形封头浮头盖程间流通面积的计算公式,实现了GB151标准要求的计算方法,并给出了在此要求下的浮头法兰厚度计算公式;通过算例发现,通用现行软件的浮头法兰计算结果可能无法满足GB 151标准中有关程间流通面积"1.3"倍的要求,并考证了文献【3】方法的可行性。     

对浮头法兰厚度设计计算的一些看法

针对GB150—1998《钢制压力容器》和GB151—1999《管壳式换热器》两标准给出的管壳式换热器浮头法兰厚度计算公式,阐述了计算时应注意的一些问题。     

GB/T 151中浮头式换热器管板应力计算新途径

文章给出了依据GB/T151计算浮头换热器管板有效厚度对应的管板应力和换热管应力的两种途径,途径一:利用GB/T 151的C曲线图通过迭代法求解管板应力,并得到换热管应力;途径二:利用GB/T 151的fri曲线图以及mt曲线图直接求解管板应力,并得到换热管应力。在工程实践中,可以通过文章提出的途径按管板实际有效厚度计算管板和换热管的实际应力,以便于对管板厚度进行工程评价。     

怎样规定腐蚀裕量

流程工艺装置的设计寿命应该多长?腐蚀裕量应该怎样规定?如果年度成本最低的材料为了达到其设计寿命而要求的腐蚀裕量超过1/8到3/16时时,则该材料的经济性应当受到怀疑。便宜的材料,如果要求大的腐蚀裕量,便不一定是最经济的材料。本文提出了规定制造各种设备的材料的腐蚀裕量准则,以及如何预测材料在某些典型含硫工艺流程中的腐蚀速度的方法。     

固定管板应力计算方法在浮头管板和填函管板上的变通应用

通过分析浮头管板和固定管板周边的剪力和弯矩的差别与联系,指出对固定管板变通处理后,可以解决浮头管板的计算问题。文章给出了具体的变通方法,并用一工程算例验证了其正确性。在此基础上,按照变通方法解决了文献所提的"对于工程设计所取管板有效厚度δ(实际)大于GB/T 151所得到的最小管板厚度δ时,如何得到管板和换热管的实际应力"的问题。此外,使用浮头管板的计算方法,对文献所提问题给出了"许用应力折算法"和"压力折算法"等两种计算方法。计算结果表明这两种方法均可用。     

非标准设备设计计算中不容忽视的问题

在非标设备的设计中,容器腐蚀裕量超过标准对容器法兰的影响;接管开孔补强计算时实际外伸长度的确定;容器鞍座的选用及设置;计算中鞍座宽度的取值等问题影响到设备的安全可靠性.本文论述了在设计中应充分考虑非标设备的设计参数和标准要求,提高计算结果的可靠性.     

浮头法兰设计计算中有关问题的探讨

我国GB150-89《钢制压力容器》和GB151-89《钢制管壳式换热器》两标准已给出了管壳式换热器浮头法兰诸力素及其厚度的计算公式。但在求得法兰预紧力矩M_a和操作力矩M_p后如何求L和J值却不明确,焊缝高度l值也没有指明其取值范围,本文就是针对这些不明确问题所进行的探讨和分析。     

关于修改压力容器压力试验计算公式的建议

进行压力容器设计计算 ,当内压圆筒的计算厚度较小而腐蚀裕量较大时 ,按现行标准计算出的试验压力不能保证圆筒在设计寿命期间内的安全性 ,该文提出了相关计算公式的改进建议     

压力容器定期检验强度校核问题的讨论

通过对压力容器定期检验中腐蚀(及磨蚀)深度超过腐蚀裕量的几种情形进行分析,提出当剩余壁厚大于计算厚度时,可以不进行强度校核。该结论可减少压力容器定期检验的强度校核工作。     

端部法兰上大直径螺纹孔及螺柱旋入端结构的设计

根据高压容器端部法兰上螺纹孔的具体要求,指出当螺纹的直径很大时,按照目前所采用的加工方法,螺纹孔底部的形状不能加工成GB150标准规定的结构,旋入螺柱后,达不到螺柱端面与螺纹孔底部顶紧的效果。为了使大直径的螺纹孔满足装配要求,对螺纹孔及螺柱旋入端的结构进行了改进,将螺柱的端面与螺纹孔底部之间改为平面接触,这样既能方便加工出符合结构及尺寸要求的螺纹孔,还可以达到螺柱端面与螺纹孔底部顶紧的效果。     

内压塔器下封头的强度和稳定性

应用第三强度理论和古布金Z形图的罗德参数,对内压塔器下端与裙座对接的标准椭圆封头的受力进行了分析。分析认为,在某些情况下,该标准椭圆封头的弹性失稳将比只承受内压作用时提前发生,因此对该标准椭圆封头的厚度限制应比GB 150—1998《钢制压力容器》中第7.1.2.1条中提出的要求更高,并提出了内压塔器下封头厚度按GB 150—1998《钢制压力容器》中的公式7.1计算不能满足需要时的计算公式。     

牙轮钻头金属浮动密封研究及设计

介绍了牙轮钻头金属浮动密封设计的主要参数牙爪轴锥长ｈ、半推角β、浮动环半锥角α等及其设计方法。给出了由实验确定的这些参数的选择范围。指出：密封设计时，须选定浮动环宽度ｂ，然后由密封比压ｐ和密封力Ｐ计算出浮动环的直径尺寸。文中给出了设计实例。为了保证密封零件及密封的质量，还介绍了质量检测设备和检测方法。     

外取热器上管板设计计算

对于延长部分兼作法兰的Ｕ形管式换热器管板（即结构型式为ＧＢ１５１－９９中的ｆ型）厚度的计算,ＴＥＭＡ法与ＧＢ１５１－９９法的计算结果有较大的差别。对两标准所提供计算方法的思路及计算结果进行了比较,并提醒设计者在运用ＴＥＭＡ标准进行该类型的管板设计计算时,充分注意到这个差别。     

浮头法兰的合理设计

浮头式换热器的浮头法兰是一种特殊法兰 ,不能采取一般法兰的“分工况独立计算法兰厚度 ,尔后取其大值”的方法进行设计。同时 ,浮头法兰设计中涉及一重要参数Lr,能否适当地确定Lr,是浮头法兰设计成败的关键。文中介绍了该种法兰的合理设计原理及方法 ,并附以实例。实例表明 ,用这种方法设计的浮头法兰厚度仅约为用SW6 (经校正 ,使之全面满足强度要求 )软件计算厚度的 1 / 2 ,体现出合理设计的价值     

大型原油储罐腐蚀的原因分析及防护对策

对大型外浮顶原油储罐发生腐蚀的原因进行了简要分析，针对原油储罐不同部位的腐蚀情况提出了防腐对策，特别指出在浮盘支柱底板上的对应处增焊不锈钢板，罐底板应采用涂料与阴极保护的联合保护。     

浮头式换热器浮头法兰的优化设计方法（一）

浮头法兰是浮头式换热器中重要的受压元件,对它的设计国内外长期以来曾存在困惑。为此不少文献对其进行了研究,国外设计对此无所适从地采取消极方法,均未取得良好效果。文献[4]以数学方法一步求解最佳Lr,成功地实现了此类法兰的最优化设计,从而使浮头法兰设计摆脱了困境。笔者对文献[4]的原理作进一步分析说明。     

浮头式换热器浮头法兰的优化设计方法（二）

浮头法兰是浮头式换热器中重要的受压元件,对它的设计国内外长期以来曾存在困惑。为此不少文献对其进行了研究,国外设计对此无所适从地采取消极方法,均未取得良好效果。文献[4]以数学方法一步求解最佳L_r,成功地实现了此类法兰的最优化设计,从而使浮头法兰设计摆脱了困境。笔者对文献[4]的原理及对其“数学上的分析相当复杂”问题的求解思路作分析说明。     

氨精馏塔重沸器浮头螺栓断裂原因分析

采用化学成分分析、硬度测试、金相分析、断口扫描电镜(SEM)观察及能谱分析等方法,对某石化公司氨精馏塔重沸器浮头螺栓断裂原因进行了分析。分析结果表明,浮头螺栓显微组织并非调质态40Cr钢正常的回火索氏体组织,硬度偏高,其长期处于湿硫化氢环境中,产生氢致裂纹和较大的内应力,在螺栓预紧拉伸应力的共同作用下发生了湿硫化氢应力腐蚀开裂,导致螺栓过早断裂失效。     

石油储罐的腐蚀及防护情况

文章主要就石油储罐的外部和内部腐蚀的概况、腐蚀机理以及按照GB50393—2008《钢质石油储罐防腐工程技术规范》要求采取的防腐措施进行了介绍,特别是对储罐边缘板的腐蚀原因、措施及最新进展等进行了较详细的阐述,还就防腐涂层的质量控制等进行了论述。