超塑性材料的镦粗变形力的研究

通过采用主应力法导出考虑纵向变形速度和横向加速度的镦粗变形力的计算公式,并用算例讨论了超塑性材料变形力的计算方法、变形力随时间的变化规律,以及纵向变形速度和横向加速度对变形力的影响大小。由于主应力方法适合于a/h不太小的情况,因此导出的公式也应该满足这一条件。变形力可以分成qj,qy,qd3项,其中qd在ρV2/k极小于1时,可以忽略不计;但是当ρV2/k接近于1时就不可忽略。接触面的分布压力的最大和最小值的位置和一般率无关的塑性材料镦粗时的位置一样,分别在x=0和x=±a/2处。     

圆柱体闭式镦粗变形力的计算

针对圆柱体镦粗典型的闭式模锻类型,给出了微元体各个面的位置及相应计算公式,列出了微元体各个表面面积的计算展开图,最后利用工程计算方法,分别导出无纵向飞边和有纵向飞边2种类型的圆柱体闭式镦粗的变形力的计算公式。     

管坯镦锻变形力的上限解

根据两端约束的厚壁圆管,轴向受压时的变形特点,建立运动学许可的速度场及应变速率场,动用金属塑性成形的上限法理论,计算出管坯变形时的各项功率,导出管料镦锻时的单位变形力。     

管坯镦锻变形力的上限解

根据两端约束的厚壁圆管,轴向受压时的变形特点,建立运动学许可的速度场及应变速率场,动用金属塑性成形的上限法理论,计算出管坯变形时的各项功率,导出管料镦锻时的单位变形力。     

平锻件坯料夹紧力的计算

根据锻件变形力大小选用的平锻机能否满足坯料夹紧力的要求，本文对此作了讨论。     

镦粗变形规律实例分析

本文结合实际镦粗变形工艺，把镦粗变形划分为三个阶段或状态，即锻透、压实、焊合；指出空调压实后的形态或痕迹与空洞的形状，大小，空洞与主拉形变的方向有关，坯料镦粗时仅仅考虑整体锻比是不够的，还必须注意单次压下量，并介绍了一种既能压实焊合空洞类缺陷，又能改善夹杂物分布的新型Ｖ型板镦粗工艺。     

高速自动镦锻机振动力的平衡

对高速自动镦锻机的工作机构及平衡机构振动力平衡分析，为高速自动镦锻机的平衡设计提供了理论依据。     

圆柱体镦粗模型单元单位变形力及边界条件的比较分析

镦粗中接触表面的摩擦边界条件为库仑摩擦、最大摩擦力条件、常摩擦条件以及翁克索夫等提出的准确摩擦条件,本文将讨论各边界条件在理论求解圆柱体镦粗模型单元单位变形力中的应用,结论将有利于准确选择摩擦边界解题。     

自由镦粗工艺参数n和εhn的设计计算

从自由镦粗变形程度基本定义式,推导出了自由镦粗成形工艺的顶镦变形次数n和各次变形程度εhn,这两个自由镦粗变形基本工艺参数的设计计算公式,并举例说明了其应用方法。     

圆柱体镦粗时刚性体的变化

本文通过摩擦条件对刚性体的影响,分析了圆柱体镦粗时刚性体的变化情况,并介绍了一种减小刚性体体积,压实饼形件内部组织、提高探伤合格率的生产方法。     

管料镦锻变形规律的物理模拟

根据管坯视塑性实验法的实验结果 ,分析了无芯轴支撑条件下 ,管坯中部镦锻的变形规律 ,阐述了变形区位移场、应变场的计算方法 ;通过对实验结果的分析 ,得出了当镦粗比 λ>3 ,管坯中部镦锻时 ,内壁呈现四种典型的变形模式 ;论述了分流面的分布与四种变形模式之间的转化关系。     

超塑性材料的显微组织

产生具有无序的大角度界面的稳定等轴细粒，是使晶体获得超塑性能的先决条件。本文讨论了一些有工业价值的材料，通过形变热处理，在伪单相和多相材料中可获得超塑性显微组织的方法。概述了由此而产生的超塑性变形特性，例如在超塑性变形期间影响空穴的因素。考察了以铝，钛，铜，铁和镍为基的合金，还考察了铝基复合材料，金属间化合物相及晶体陶瓷材料。报道了使铝和铜合金及不锈钢的超塑性显著提高的最新研究成果，还讨论了在晶体     

外六角管头镦锻成形工艺的理论分析

利用上限法,建立了管坯镦锻成外六角管头时,金属流动可容的速度场及应变速率场,计算了管料变形时等效应速率及总的功率消耗,利用最小功原理,导出了管坯镦锻成外六角管头的单位变形力,并确定了合理工艺参数。     

镦挤复合变形力的理论解

尝试用上限法求解非稳态镦挤复合变形。通过剖分网格建立运动学许可速度场,实测的法兰盘镦粗半径Ｒ０带入求解;比较了理论值与实测值的误差,得到了吻合较好的上限解。     

型材压弯变形力的计算

目前角钢和型钢压弯、压凹时的变形力多根据经验确定，笔者由功的平衡原理出发，考虑其变形时的应力状态，得出型材在压弯成形时的精确变形，并对所得数学式进行试验验证，二者结果十分接近，该式有很好的推广应用价值。