空心不对称轴减少淬火变形的方法

图1所示的工件是45钢制成的,要求淬硬到HRC 45,原来在盐浴炉中加热后垂直入水淬火,淬火后变形量在2毫米左右,(变形方向见图2),超过磨量,报废率很高。现找到了一种反阻力法,淬火后变形量可控制在0.15～0.35毫米。首先用钢丝捆扎好,在500℃以下预热,在840～860℃的盐炉中垂直     

预变形淬火减小变形的热处理方法

我厂生产一批导套工件,材料为35CrMo,形状尺寸见图。技术要求为HRC36～42,热处理变形<0.30毫米。热处理工艺为预热—860℃加热保温—油淬 回火处理。按此常规工艺,工件淬火后弯曲变形大,一般为0.50～0.60毫米,最大的达到1毫米。由于工件长度短,直径较大,形状较复杂,淬火变形后,较难校直。因此解决淬火后的弯曲变形是关键问题。我们分析和试验了工件的变形规律。由于工件上有一条纵向     

弯曲量具淬火工艺的改进

弯曲量具(见图1)由CrMn钢制造,要求硬度HRC58～65,淬火、回火后全长弯曲量≤0.15mm。其工艺流程为:下料→锻造→球化退火→粗加工→调质→加工成型→淬火、回火→粗磨→人工时效→精磨。 一、原淬火工艺及变形分析 1.淬火工艺     

四爪卡盘丝杆的热处理

我厂生产一批Q1319管子车床四爪卡盘的丝杆(见图),材料为45钢;热处理后硬度要求:丝杆部分HRC34～38,方口部分HRC43～45;变形量不能超过0.10毫米。起初采用内热式盐浴炉进行加热加热温度830～850℃,水中进行淬火冷却。结果丝杆和螺距都变形不能使用。后来采用920～940℃快速加热的方法,待螺纹部分达到淬火温度后,立即投入水     

齿轮锥形变形修正法

我厂有一种齿轮(见图1),材料为45钢,技术要求:整体调质处理,硬度HRC26～31;齿部高频淬火,硬度HRC48～53,淬硬层深度1mm。 齿轮经高频淬火后,A部外圆直径比B部外回直径减少0.2mm,呈锥形变形。因而     

半轴感应加热表面淬火变形的预防

我厂是生产汽车半轴(见图1)的专业厂,半轴材料为40Cr,感应加热淬火是半轴重要工序之一。淬火变形弯曲是半轴加工中的常见现象,不但影响淬火质量,而且也影响感应器使用寿命,同时也给后续校直带来一定困难。为了根治这一顽症,我们组织了攻关,通过生产实践虽然不能完全消除变形,但可以做到控制变形,满足了工艺要求(见     

内六角扳手简易淬火夹具

我厂生产的几种内六角扳手(六角对面8～12毫米)批量较大,材料为45钢,过去淬火时都是用铁丝五件一扎(只在拐弯处扎一下),用钩子吊在盐炉中加热,由于加热时不垂直、冷却又不大均匀,变形较大,一般有70～80％淬火后需校直。改用“大型”夹具淬火,由于冷却不均匀,易产生软点、软片,夹具变形也很大,寿命很短。后来我们设计了一种简单夹具(见图),     

水玻璃淬火剂

我厂铸造机械产品中几种抛丸机的左、右圆盘多以40Cr制造,由于尺寸大,形状也较复杂(见图),以前热处理时曾出现不少问题,如淬火后硬度不足且不均匀,变形量大,以致废品率高,生产率低。成为热处理的老大难问题。以前淬火工艺如下: 淬火加热在RJX-60-9箱式炉中,每炉装两件,工件放在为防止变形专制的料架上。加热温度为820～840℃,保温25～30分钟,然后淬入轻柴油     

尾架套筒的热处理

我厂生产的M84160重型轧辊磨床中,有一主要零件尾架套筒(见图),用40Cr钢制造,要求整体为C42,其热处理是比较困难的。一、调质处理尾架套筒在粗车(留量为4～5mm)之后,原采用550～600℃×3h油冷的高温回火,以去除切削应力,但最终淬火后套筒外圆及锥孔变形过大。为了给最终热处理做好组织准备,减少淬火变形,我们改为调质处理。淬火回火加热均在井式电阻炉中进行,淬火为840～860℃× 2 h油冷,高温     

45钢砂轮割刀复相强韧化处理

砂轮割刀见图1,材质为45钢,有效厚度2mm。技术要求:硬度HRC52～55,淬火后不允许有椭圆扭曲变形及裂纹。原采用的热处理工艺:840±10℃中温盐炉加热,保温4h(夹具装挂),淬入5～10％NaCl水溶液,水温≤40℃,220±10℃低温硝盐回火2h,空冷。处理结果:合格率60～G5％,其余椭圆变形扭曲占23～30％,淬裂报废5～10％。对椭圆变形者须退火后校正再重新淬火,     

双联循环淬火槽

我厂原来淬火冷却都是在静止油槽或水槽中进行,淬火操作基本都是手动,往往工件变形较大,质量不稳定。为解决这一问题,我们设计制造了一台双联循环淬火槽,经使用证明效果良好。淬火槽的结构见图1。其淬火液的循环与调省如下: 1.循环冷却水用自来水,进水量用阀门控制。进水口处需接一管子伸入循环水冷夹层的一侧,以保证水对油的冷却作用。 2.油的循环控制系统见图2。蓄油池的容积为淬火槽的8～12倍。在淬     

带槽轴减少变形的方法

我厂有一种带槽的轴(见图),材料为45钢,热处理后硬度要求HRC 45～50,留磨量0.35～0.40毫米。过去我们采用垂直淬火,变形量在1～1.5毫米,都是在有槽的一面凸起,校直时把槽的边缘压坏还校不直,造成废品。经过试验,我们采用了横向淬火,使     

滚动淬火法

我厂生产一种轴(图1),材料为45钢,调质处理,要求HRC 25～30,变形量小于1毫米。原在IO％NaCl水溶液中采用垂直上下运动,弯曲变形达2～3毫米(有时甚至超过4毫米)。后来我们在淬火槽中放两根导轨,与水平面成2°左右(只要轴能滚动即可),距离约为420毫米(两凸轴肩起导向作用),使轴沿导轨滚动淬火(见示意图2)。这样,变形量在0.20～0.60毫米之间。完全符合技术要求。     

铣床摩擦片亚温碳-氮共渗淬火强化新工艺

某铣床摩擦片(见图1),厚度仅1.5mm,技术要求内孔及花键变形≤0.05mm,平直度≤0.1mm。材料A3钢,渗碳层厚度0.4～0.5mm,硬度HRC40～45。摩擦片应有较高耐磨性、良好弹性和一定的强韧性、抗疲劳、抗咬合等性能。按传统典型热处理工艺(见图2工艺流程:机加工-渗碳-淬火-装胎回火-机加-二次回火)处理后变形较大。金相检查发现:渗碳层晶粒粗大,淬火马氏体针状组织粗大,渗碳浓度高,渗碳层不够均匀。在装胎回火时有压裂,磨削加工时出现磨削裂纹,导致脆性增加和刚性不足。为了提高摩擦片使用寿命,经试验采用亚温C-N共渗淬火强化工艺(见图3)。 C- N…     

校正飞轮齿圈变形的方法

我厂生产一种飞轮齿圈(见图1),材料为45钢。齿数115个,模数为2.5,精度等级8级。 技术要求: (1)调质硬度 211～229HB。 (2)齿部高频淬火硬度48～53HRC,淬硬层深度1mm。 齿部高频淬火后变形严重,平面度2～3mm,圆度2～2.5mm。为解决这个问题,我们用 HT300铸铁做一个校正工具(见图2)。其校正方法是:将齿     

45钢推杆淬火开裂的分析及热处理工艺改进

塑料模架上的推杆,材质为45钢,形状简单,如图所示。淬火、回火后要求硬度HRC45～50,变形量<0.30mm。按常规工艺淬火,840±10℃加热,保温12min,在NaCl 10％水溶液中冷却,硬度为HRC55～58。220根推杆,开裂达140根,裂纹1～2条,校直时走向一般平行于轴向发展,见图。没     

中间轴超宽斜齿轮设计齿向

在轻型汽车变速器中,一般齿轮的齿宽20mm左右,淬火后齿向一般变小0．006～0．02mm。某变速器中间轴,其材料为20CrMnTi,碳氮共渗层深0.6～0．9mm,齿面硬度58～64HRC,齿部精度为8级,mn=2．75mm、Z=12、α=20°、β=21°（右旋）,其上有一联斜齿轮（Ⅱ齿）齿宽45mm,属于超宽斜齿轮,见图1。其齿向的淬火变形规律非常复杂,受预备热处理、工艺参数及淬火介质等因素影响非常敏感,齿向变形的规律性很差,变形量时大时小,其齿向变形规律与常规齿轮相比有所不同。在生产过程中,采取在工件粗车后增加正火工艺,     

解决变形与硬度相矛盾的工艺方法

工作键(见附图)是百吨锻压机床重要零件之一,材料为40CrNi,硬度要求HRC52～57,热处理允许变形量——直线度0.8mm。试验和生产表明:该零件采用常规工艺840℃、20号机油淬火,变形量可以在规定值内,但表面硬度则大大低于要求指标;若采用840℃、水油双液淬火,表面硬度虽能达到要求,但变形量又会超差。作者分析认为,矛盾点主要由以下两因素造成:1.截面尺寸较大,采用常规温度加热,油中淬火,表面硬度无法达到要求(一般截面尺寸≤25     

长轴杆形零件滚动淬火

长轴杆形零件的淬火,通常都采用垂直入水的方法,也有介绍水平横向淬入水中的。据我厂的生产实践,这两种方法淬火后工件弯曲变形仍较大。自从无产阶级文化大革命初期我们就采用了横向滚动入水淬火法(见图),可减少变形。例如45钢冷拔料制双头螺栓坯料(φ21×265毫米)垂直淬火后不     

9SiCr圆刀片冷处理急热法的应用

图1所示三种刀片材料为9SiCr,要求硬度HS90～100(折合成HRC约为65～70)。要想达到上述硬度,又要防止产生任何裂纹(淬火裂纹和磨削裂纹)并要把变形量控制在最小范围内,若按通常的热处理方法是达不到的。我们最后选择了激冷淬火加冷处理急热取得了较好的效果,其工艺见图