正火回火工艺对QT500—7力学性能的影响

我厂生产的QT500-7稀土镁球墨铸铁件,采用压入法进行球化处理,二次孕育,每包铁水浇注四根楔形试块,试块随铸件入电阻炉进行正火处理,其力学性能有时达不到标准要求.为此,我们重新选择化学成分范围,并进行正火回火工艺试验,分析其对试块力学性能的影响,收到了较好的技术质量效果。     

QT850-5球墨铸铁的热处理工艺

正我公司生产的FH4105发动机曲轴原材质是QT800-3,应客户配装增压机要求,曲轴材质改为QT850-5。QT850-5是非标材料,属高牌号珠光体球墨铸铁,力学性能优良,是发动机曲轴进行复合强化的基础。性能要求:抗拉强度≥850MPa,伸长率≥5%,相对的基体组织珠光体≥85%级。珠光体球墨铸铁是脆性材料,获得高强度相对容易,但获得好的韧性有一定难度。我公司充分利用铁模覆砂铸造以及流水线正火设备的资源优势,进行QT850-5热处理工艺的开发,取得了满意的效果。     

铸态铁素体球墨铸铁金相试样制备体会

我公司相当一部分铸件是以本公司自行研制的0T400-20为材质，其基体组织主要为铁素体。在生产中，我们对每一件产品都制作了附铸试样并对其进行力学性能及金相检验。值得注意的是，在金相试样制备过程中，由于材料软硬程度、磨光程度及抛光程度的差异，试样会或多或少地出现变形损伤层。     

QT400—18高炉冷却壁的铸造工艺

冷却壁是炼铁高炉的主要冷却设备,其质量的好坏直接影响一代炉龄。现国内普遍采用QT400—18,使得高炉寿命大大增长。采用新材质后,为铸造工艺提出了新的要求,为此,必须在铸造工艺方面采取措施,提高冷却壁的寿命及各相关尺寸精度,最大限度地适应高炉高强度冶炼的要求。     

神经元网络技术在球墨铸铁力学性能预测中的应用

基于人工神经元网络原理，对影响球铁力学性能的主要参数进行了选取，介绍了在球铁力学性能预测系统中开发应用的人工神经元网络技术，对人工神经元网络的结构选型和训练进行了说明。现场运行结果表明，该系统预测结果准确，可定量得到球墨铸铁的力学性能指标。     

QT600—8球墨铸铁生产实践

我厂在20世纪90年代初期用中频电炉生产出牌号为QT600-8属高强度、伸长率相对高的球墨铸铁。这种牌号铸铁件的抗拉强度达600MPa、伸长率达7％～10％。     

HC-84球墨铸铁的工艺实践

HC-84是适用于中强度、中韧性球墨铸铁件的美国企业标准，它对材料的力学性能、金相组织及铸件的验收条件等均有严格规定。我公司在生产美国联盟公司转毂等铸件时，对比试验了铸态下直接获得合格HC-84球墨铸铁，以及铸态控制开箱时间、正火处理等不同方法。在冲天炉条件下，通过控制化学成分，严格球化及孕育处理，规范熔炼及浇注操作，以及运用均衡凝固理论进行铸件工艺设计等措施，在铸态下直接获得合格铸件且稳定生产多年，满足了国际市场的要求。     

生产铸态铁素体球墨铸铁的若干经验

生产铸态铁素体球墨铸铁的经济效益是显而易见的,其关键在于其力学性能应符合GB1348—1988《球墨铸铁件》。符合标准的关键又在于促进铁素体的生成,下面叙及我们的若干生产经验。 1.促进铁素体的生成 (1)铁素体含量影响铸态铁素体球墨铸铁的力学性能及切削、使用性能。多数杂质元素和微量元素促进珠光体而降低铁素体的生成,致使抗拉强度     

高韧性球墨铸铁QT400-18AL的冶炼、球化、孕育过程控制

介绍了QT400-18AL球铁件的冶炼、球化、孕育过程,重点对相关化学成份,如碳、硅、锰、硫、磷等含量选择进行了阐述,论述了球化剂及孕育剂的选用原则.     

珠光体球墨铸铁损伤力学性能的研究

利用损伤力学原理，研究了球光体球墨铸铁在疲劳和拉伸载荷作用下的损伤演变规律。结果表明：珠光体球墨铸铁在循环应力作用下，损伤变量呈指数规律变化；当拉伸应力大于损伤阈值后，损伤变量随应力的提高而增加，且球化率愈低，增加愈快；损伤阈值低于屈服强度，随球化率呈直线增加。     

铸态珠光体球墨铸铁组织和力学性能数学模型

测定了铸态珠光体球墨铸铁化学成分含量、珠光体体积分数和球化率及力学性能,通过多元线性逐步回归分析,建立了珠光体含量和化学成分之间的数学模型及力学性能和珠光体含量、球化率之间的数学模型,从42组实验数据中,选取33组作为回归方程计算数值,9组作为验证数值,用建立的数学模型预测未知,结果表明,该方法对球墨铸铁的珠光体含量和力学性能得到的计算结果与试验值吻合得很好,模型预测具有很好的准确性,从而可以优化和控制化学成分含量及预测力学性能指标.     

高韧性等温淬火球墨铸铁的生产工艺及力学性能

为了稳定某高韧性等温淬火球墨铸铁(ADI)铸件的生产,对其进行了化学成分设计,加入铜、钼、镍等元素进行适当的合金化,铸造球铁毛坯,然后采用在880～920 ℃奥氏体化、350～370 ℃等温淬火工艺进行热处理,对其性能进行了测试.结果表明:试样的抗拉强度在908～1 054 MPa时,平均伸长率达11.8%,冲击功136 J,屈服强度744 MPa,布氏硬度271 HB,其力学性能指标明显优于欧盟ADI标准值;同时发现合金化高韧性ADI铸件的力学性能不遵循欧盟ADI标准EN1564中抗拉强度与伸长率、冲击功、屈服强度、布氏硬度之间的变化规律.     

球墨铸铁QT800—6曲轴的生产技术

我公司生产的YC6108ZQ增压柴油机,以前装配的是合金锻钢曲轴,成本比较高,于是我们就试图通过试验看是否能够用球铁曲轴替代锻钢曲轴。通过对牌号为QT800—6的曲轴做抗疲劳强度试验,发现此种球铁曲轴的抗疲劳性能完全满足YC6108ZQ增压柴油机的要求,可以替代锻钢曲轴。 1.曲轴铸态组织的要求 QT800—6曲轴要求的铸态组织是:球化级别为2级,石墨大小为6～8级,没有渗碳体,磷共晶体在1％以下,珠光体含量为60％～75％。     

低温球墨铸铁的研制（下）

按照表2设计的低温球墨铸铁化学成分范围,采用图2热处理工艺,分别试验了Si、Mn、P对球墨铸铁力学性能,特别是低温冲击韧度的影响。     

球墨铸铁QT400-18A焊接工艺研究

针对QT400-18A铁素体型球墨铸铁焊接过程中的白口、淬硬组织及焊接裂纹等问题,制定了严格的焊接工艺。选择镍基铸铁焊条Z408为研究对象,分析总结焊接工艺要点,成功获得理想的焊接接头,为球墨铸铁镍基冷焊提供理论支撑。     

球墨铸铁石墨开花问题的分析与防止

球墨铸铁(QT450—12A)在大批量生产过程中,由于铁液的碳当量较高,金相组织中石墨开花成为导致其力学性能差异的主要因素。本文对石墨开花进行了原因分析,并提出了一定的防止措施。     

QT400-18疲劳裂纹扩展寿命可靠性分析

采用概率断裂力学方法研究了船用柴油机机身球墨铸铁材料(QT400-18)的裂纹扩展寿命可靠性。基于QT400-18的裂纹扩展试验,考虑了裂纹扩展速率的分散性,采用统计分析获得了Paris公式参数的分布特征,建立了QT400-18裂纹扩展速率的随机概率模型。反推得到了da/d N≤10-7mm/cycle时材料的疲劳启裂门槛值。进一步建立了剩余寿命预测模型,通过数值抽样仿真,得到了不同初始裂纹长度下的裂纹扩展剩余寿命及其分布,并建立了剩余寿命与可靠度关系图谱。