电站用钢SA213—T23的焊接工艺

正1.概述印度KMPCL项目6×600MW亚临界燃煤电站,属于山东电建一公司海外项目中装机容量最大的一个EPC工程。锅炉出口压力为18.24MPa,锅炉所涉及的钢材包括:SA106—B、T12、T/P22、S A213—T23和P91等,规格从?42m m×5m m至?914mm×100mm,共50余种。锅炉本体受热面范围内的高压焊口达3万余道,其中高过出口的材质为SA213—T23钢,规格为?51mm×7mm,焊口数     

SA213—T91钢小径管手工钨极氩弧焊背面充氩方法探讨

SA213—T91钢被广泛应用于火力发电厂锅炉高温过热器,高温再热器等部件的管排中。由于SA213—T91钢属马氏体高合金钢,焊接时钢材受热极易氧化,为防止根部氧化烧损合金元素而形成缺陷,焊接时背面均应充氩保护。但传统的联箱管座充氩方法不是充氩效果不好,影响焊接质量,就是浪费氩气,本文介绍的充氩方法即是针对上述问题,利用从联箱相邻管座插入充氩皮带而取代常规的充氩方法,解决了以上两个弊端,值得大力推广和应用。     

超临界“W”火焰炉启动中壁温超限控制

针对越南某电厂620MW超临界W型火焰锅炉因设计的特点,在启动过程中经常出现过热器、再热器壁温超限的问题,本文根据锅炉的设计特点,从机组启动过程中锅炉的汽水控制和燃烧调整两个方面对造成过热器、再热器壁温超限因素进行了分析,并制定了控制壁温超限的有效措施。     

电厂蛇形管排起重机吊装设计方案与安装

云南巡检司电厂技改工程135MW机组锅炉后烟井从上到下布置有Ⅲ级过热器、Ⅰ级过热器、冷段再热器和省煤器。Ⅲ级过热器布置在后烟井标高43810min与41360min之间，Ⅰ级过热器布置在后烟井标高40560min与38360min之间，冷段再热器布置在后烟井标高37060min与30054min之     

1000MW超超临界塔式锅炉受热面壁温在线监测方法研究

对神华国华宁海电厂B厂1000MW超超临界塔式锅炉水冷壁、过热器、再热器管道壁温测点安装进行了分析,通过对1000MW塔式锅炉壁温测点基建期间的设计变更研究,提出了合理的测点布置方案,可以实现对锅炉受热面壁温的有效监控。     

奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接接头高温失效问题

早在50年代,国外已发现奥氏体不锈钢与低合金钢的异种钢接头失效问题是电厂中的一个麻烦问题,曾对此进行过大量的研究,但问题至今未得到根本的解决,ASME/ASTM/MPC联合发起组成了异种钢焊接工作组。这是一个跨国的组织有英国,加拿大和日本等国参加,开过多次会议,制订过研究发展规划。本文介绍异种钢接头失效问题的历史和现状,失效的冶金特点,现在被一般人接受的失效原因,和失效原因的讨论等。过去,我国锅炉过热器和再热器均不采用奥氏体不锈钢,因此不存在这个问题,现在要进口大机组和引进技术设计的30万和60万千瓦机组的锅炉过热器和再热器都有奥氏体钢的异种钢接头。     

黄岛电厂5~#炉低温再热器出口焊接缺陷防止

黄岛电厂5#炉低温再热器出口管子,采用SA213—T22,具有较强的冷裂倾向,焊接性差,材料管壁薄,接集箱管座的焊口焊接位置困难,采用氩弧焊接,合理的焊接工艺,熟练的技术操作技巧,防止了焊接裂纹、未熔合等缺陷的产生,保证了焊口质量,满足安全运行要求。     

茂名电厂#7机组超临界锅炉奥氏体不锈钢管爆漏原因分析及预防控制措施

超临界锅炉过热器和再热器管束内易产生氧化皮,并剥落、堆积造成管壁超温爆管。现通过对茂名电厂#7机组600 MW超临界锅炉开机后不久发生爆管事件的分析,介绍了爆管的原因和危害,通过执行锅炉运行控制措施以及机组B修期间对受热面氧化皮的检测和清理,有效避免了氧化皮堵塞爆管现象的再次发生,提高了机组运行的安全可靠性。     

川仪执行器自动化仪表嵌入式系统开发平台应用成功

重庆川仪执行器采用工业自动化．仪表嵌入式系统开发平台，近期在东方锅炉集团配套出口印尼棉兰电厂2×220MW超高压燃炼锅炉、山东烟台南山铝业电厂3×330MW机组、郑州新力电力公司DCS改造工程1×200MW机组等项目相继成功投运，标志着该系统开发平台应用取得了成功。     

SA335／P91钢焊接接头热处理工艺性分析

SA335／P91钢是在SA335／P9钢的基础上，添加Nb、V等合金，控制N含量得到的马氏体钢，具有高温强度高、抗蠕变性及抗氧化性能高等优点。因此，SA335／P91钢在国外大容量的机组中的过热器、高温再热器集箱及主蒸汽管道中得到了广泛的应用，在20世纪90年代我国在大容量机组中也开始使用。     

超临界锅炉末级过热器爆管原因分析

对某电厂600MW机组超临界锅炉T91末级过热器爆管进行宏观分析、化学成分分析、微观分析、力学分析。结果表明,由于短时超温,造成氧化皮脱落,形成汽侧阻塞,导致爆管,对此提出防范措施。     

某电厂T91过热器管爆管原因分析

通过对某电厂660MW机组燃煤锅炉T91过热器爆管进行宏观、金相、力学分析,发现爆管金相组织为不完全正火组织,力学性能低于标准值,认为原始管材存在严重的组织缺陷是发生爆管的主要原因。     

国产T22高压锅炉管的质量控制

高压锅炉用无缝钢管由于其特殊用途,质量控制尤为重要,本文结合ASME SA213 T22锅炉管的制造与检测,重点就管坯、钢管生产、热处理、无损检测等方面的控制进行探讨,通过实物质量标准比对,对国产化ASME SA213 T22锅炉管提供质量分析,为进一步提高国内生产企业生产ASME SA213系列锅炉管的质量水平提供参考。     

浅谈密集小管的焊接

邯峰2×660MW火力发电厂,仅一台锅炉岛的承压焊口就约为23800道以上,所涉及的材料种类繁多,尤其是密集小管的焊接工作量很大。由于密集小管焊接的特点是相邻管子或管排的间距小,密集小管的焊接在锅炉岛来说比比皆是,不论是过热器、再热器、水冷壁还是省煤器,每一项都有各自的困难,     

电厂大厚度钢结构焊割技术

马鞍山电厂以“上大压小”方式扩建两台660MW超临界燃煤发电机组锅炉钢架工程,属于国家鼓励建设的高参数、低能耗环保型机组,代表国内最高水平的火力发电设备。该工程单机用钢量4000t×2台,有主钢架：钢立柱、钢主梁、钢斜撑;辅钢架：钢立柱、钢主梁、钢斜撑、平台、大屋顶及楼梯。其中主要是炉顶大板梁、叠梁单根重量在130t,翼板厚度在120mm。     

河曲电厂2×300MW机组超临界与亚临界方案技术分析

针对河曲电厂循环流化床锅炉的增容问题,提出了两种装机方案:亚临界2×330MW和超临界2×350MW循环流化床锅炉装机方案。对这两种装机方案进行设备参数分析、可行性分析、经济性分析以及绿色环保性分析,并论述了两者之间的优势与不足,分析了两者的预期经济效益,为电厂增容方案的选择提供了一定的科学依据。     

电站锅炉尾部烟道管子吹损问题探讨

电站锅炉在尾部烟道内往往会布置较多的吹灰装置,在省煤器悬吊管与低温过热器管排或低温再热器管排相交叉位置普遍存在着吹损问题,由于吹损位置隐蔽,往往不易发现,这就对锅炉安全经济运行造成了威胁。现主要针对锅炉定期检验过程中发现的共性问题进行分析探讨,提出合理优化锅炉结构、采取有效措施防止吹损爆管,为存在同类问题的电厂提供了借鉴。     

某600MW前后墙对冲旋流燃煤锅炉屏过壁温分布研究及调整措施

本文针对某电厂600MW前后墙对冲旋流燃煤锅炉屏式过热器管壁壁温分布偏差大、减温水量大的问题,从煤粉细度、燃烧器热负荷、屏式过热器结构等方面进行分析,同时针对炉内流场和屏式过热器的结构匹配进行不同燃烧器投运实验,验证了屏式过热器的结构与炉内流场不匹配的结论。     

T91钢手工氩弧焊工艺常见缺陷的产生原因及预防措施

我公司为重庆某企业生产的CFB锅炉中的三级过热器蛇行管，所用材质为SA-213／91，规格为φ38mm×5mm。该钢管是美国机械工程师学会的一种改良型耐热钢，是在ASTM A213-T9钢的基础上，降低含碳量，添加微量Nb、V合金化，并控制含N量得到的。具有良好的高温热强性和抗氧化能力，工作允许使用温度为壁温≤625℃，碳当量（Ccn／Cm=3．6）较大，     

火电厂高温再热器SA-213TP310HCBN(HR3C)管材爆管技术管理探讨

在火电厂中,高温再热器的主要作用是将已经完成做功的低压蒸汽进行再次加热,从而实现循环利用,提升电厂热效率,同时也可以将汽轮机末级叶片的蒸汽温度控制在合理范围内,完成对汽轮机叶片的保护。本文以1050MW超超临界机组为例,对其高温再热器SA-213TP310HCBN(以下简称HR3C)管材的爆管问题进行了分析。