高温回火对GCr15SiMn轴承钢组织和力学性能的影响

研究了500℃以上高温回火对GCr15SiMn轴承钢组织形貌和力学性能的影响。结果表明,随回火温度的升高,试验钢的强度和硬度下降,塑性和韧性上升;在高温回火过程中,淬火马氏体的形态逐渐消失,碳化物聚集长大,强度和硬度下降,塑性升高。这是由于碳化物的长大对位错的钉扎作用减弱,而大颗粒的碳化物可以阻碍裂纹的扩展,使断裂的解理面减小,韧性得到改善。碳化物是影响力学性能的重要因素。     

磨削加工对GCr15SiMn轴承钢表面组织性能的影响

采用扫描电镜,电子背散射衍射、X射线衍射、显微硬度计及三维表面轮廓仪等对磨削加工后的GCr15SiMn轴承钢的显微组织、硬度、残余应力及物相进行了研究。结果表明:磨削后GCr15SiMn轴承钢表面的硬度远高于基体,并且残留奥氏体发生分解,表面呈现压缩残余应力。试样表层组织存在由于塑性变形引起的几何必须位错密度(GND)增加的现象,这是轴承钢表面硬度上升的主要原因。将轴承服役过程以及磨削加工后的组织性能变化进行对比,发现有相似之处。磨削加工引起的表层变化可能是诱发裂纹在表面萌生的原因。     

GCr15轴承钢低温离子渗硫层的组织与耐磨性能

采用OM、XRD、SEM和UMT摩擦磨损试验机等对不同表面处理后GCr15轴承钢的显微组织和耐磨性能进行了研究。结果表明,相比于碳氮共渗后的GCr15轴承钢,碳氮共渗+低温渗硫后的GCr15轴承钢表面形成了以FeS为主的渗硫层,其微观形貌呈现均匀细小的颗粒状,虽硬度略有下降,但摩擦因数和体积磨损率均明显降低,可显著提高轴承材料表面抗擦伤、抗咬合的能力,从而延长轴承零部件的使用寿命;在磨损过程中,FeS层发生脱落、产生涂抹效应,显著降低了磨粒磨损的程度。通过磨损形貌分析,磨损机制为磨粒磨损和粘着磨损。     

GCr15轴承钢的再结晶规律研究

采用阶梯试样的方法并半定量统计了不同工艺条件下的GCr15轴承钢的再结晶晶粒个数,确定了其再结晶百分数.绘制了GCr15轴承钢冉结晶区域图.研究了变形温度及变形量对GCr15轴承钢的再结晶规律.结果表明:当变形温度低于900℃、变形量小于30%时.奥氏体处于完全未再结晶区;当变形温度超过1050℃、变形量大于50%时,奥氏体位于完全再结晶区.     

石钢GCr15轴承钢再结晶规律研究

为实现奥氏体再结晶控制轧制，分析了变形量及变形温度对石家庄钢铁有限责任公司转炉生产的GCr15轴承钢再结晶规律的影响，确定了该钢的再结晶全图。并得出为避免出现混晶组织，GCr15钢的控制轧制应在完全再结晶区进行。     

GCr15轴承钢过热“带状组织”的分析

对ＧＣｒ１５轴承钢进行了不同淬火和回火热处理工艺试验。发现当淬火加热温度过高时,淬火组织中将会呈现出一种明暗相间的过热“带状组织”。这是由于样品中不同区域高温下含铬碳化物溶解难易程度不同导致抗蚀性能判别而引起的。     

GCr15厚壁管带芯棒剪切实验研究

介绍了GCr15厚壁管材的两种剪切方法 ,研究了单向剪切时间隙对剪切质量的影响和双向剪切时首次压下量对剪切质量的影响 ,分析了管材的剪切机理     

低温轧制温度对GCr15轴承钢组织的影响

采用GLEEBLE1500热模拟试验机、金相显微镜、扫描电镜研究了低温轧制时变形温度对GCr15轴承钢组织的影响规律。结果表明,700 ℃、750 ℃变形时网状碳化物形貌为断续状,珠光体团尺寸较小、片层间距较小,有利于缩短球化退火时间和碳化物的溶解;800 ℃、850 ℃变形时网状碳化物为半断续状,珠光体团较为均匀、片层较细,有利于退火过程中的碳化物溶解;900 ℃变形时网状碳化物为全连续状,珠光体团均匀,但尺寸较大,需要快速冷却以抑制碳化物的析出。     

回火温度对GCr15机械轴承钢组织和力学性能的影响

通过显微组织观察、拉伸试验、冲击试验和洛氏硬度试验等方法,研究了GCr 15轴承钢终热处理工艺中回火温度对其组织与力学性能的影响.结果 表明:在本试验条件下,淬火态GCr 15钢试样组织主要由淬火马氏体、残余奥氏体及碳化物组成.在440～760℃温度范围内,随着回火温度的升高,GCr 15钢试样组织中不断有碳化物析出并...     

GCr15轴承钢大圆材的球化退火工艺

针对GCr15轴承钢大圆材球化合格率低和沿钢材横截面球化不均等问题,进行了快速和等温球化退火工艺试验。结果表明,采用等温球化退火工艺,并适当减少奥氏体化保温时间至14 h,降低球化珠光体转变温度至680 ℃、延长保温时间至25 h,能够显著提高轴承钢大圆材球化合格率,同时可以获得从钢材中心到边缘较为均匀细小弥散分布的球化组织。     

GCr15轴承钢球化退火研究现状

综述了我国GCr15轴承钢球化退火机制、工艺和球化预组织等的研究现状,浅析了研究中尚存在的不足并指出了研究方向.     

GCr15SiMn超高纯净轴承钢冶炼工艺优化

重点介绍了 GCr15 SiMn超纯净轴承钢的新工艺,通过精确控制轴承钢各元素化学成分、合理控制电炉终点碳含量,准确计算精炼炉初始Al脱氧剂加入量,精炼过程吹氩压力、流量、软吹时间以及VD过程真空度及高真空处理时间等关键参数,成功生产出质量合格的超纯净轴承钢.     

轴承钢GCr15的恒温相变超塑性

研究了ＧＣｒ１５钢在Ａｃ１相变点附近的恒温超塑性特性与变形温度的关系。结果表明，与一些材料一样，该钢也存在恒温相变超塑性现象。当初始应变速率为２．５×１０＾－４ｓ＾－１时，经预调质处理的ＧＣｒ１５钢试样，在７４８℃进行超塑性拉伸试验获得最大延伸率达８００％，流动应力为２４ＭＰａ。与已有的同类研究结果相比，其延伸率提高了２００％以上。     

GCr15轴承钢棒线材的球化退火

结合国内外相关的研究和实际生产经验,探讨了GCr15轴承钢的球化机制和退火工艺。从退火质量稳定性角度出发,分析了GCr15轴承钢的3种主要球化退火方式。阐述了退火装备的进步对轴承钢球化退火质量提高的影响,提出了进一步改善轴承钢棒线材球化退火质量的措施。     

GCr15钢轴承套圈的磨削开裂失效分析

通过金相分析及断口观察，对GCr15钢轴承套圈的磨削开裂进行了系统分析。结果表明．淬火裂纹是套圈失效的根本原因，而原材料中Cr的带状偏析、套圈表面的应力集中、淬火加热时的氧化脱碳以及不当的磨削工序则共同加剧了淬火裂纹的萌生和扩展。     

回火温度对GCr15轴承钢组织和性能的影响

GCr15钢在轴承中广泛使用,其回火温度对轴承使用性能有重要影响。研究了不同回火温度对GCr15轴承钢的硬度、残余奥氏体含量、表面残余应力的影响。结果表明：当GCr15的回火温度为165~300℃时,随着回火温度的升高,硬度HRC由61.7降到56.2,残余奥氏体含量由9.88%下降到3.26%,表面残余应力由706.8 MPa下降至382.2 MPa;其显微组织主要为针状马氏体、颗粒碳化物和少量的亚稳定相残余奥氏体,随着回火温度的提高,碳化物逐渐聚集并不断长大。该研究为GCr15钢低温回火工艺的制定提供参考。     

GCr15轴承钢制造工艺的研究

研究了初炼炉冶炼工艺、精炼渣系、真空度、真空保持时间、弱吹氩时间、钢锭模温度对轴承钢质量的影响,结果表明,合适的炉渣碱度、真空度≤30 Pa,真空保持时间≥15 min,弱吹氩≥8 min,保证钢锭模温度在30~100℃,可以生产出氧含量、夹杂物含量低及表面质量良好的轴承钢。     

GCr15轴承钢连铸坯宏观碳偏析的基本规律

主要针对GCr15轴承钢凝固过程较易出现宏观碳偏析的现象,研究分析了宏观碳偏析形成的基本规律。取兴澄、石钢和永通3个不同特殊钢厂用不同连铸工艺所产轴承钢连铸坯横截面不同部位的试样,分析研究了碳的质量分数。结果表明,径向比对角线方向宏观碳偏析大;连铸坯柱状晶发达,导致中心位置附近出现较严重的碳正偏析;较致密的凝固组织有利于减轻宏观偏析;纵切面上的碳呈周期性分布。     

GCr15钢轴承套圈的失效分析

ＧＣｒ１５钢制造的轴承套圈,内径φ２２０ｍｍ,高度Ｈ＝１５７ｍｍ,厚度ｂ＝１２ｍｍ。在轧钢机上运转１４天,套圈表面辊道出现桔皮状条带,凹凸不平,影响正常工作。检验证明,原材料碳化物呈带状,热处理组织不合格,回火后出现粗大马氏体,导致套圈变形,圆度超标引起的磨擦过烧现象。