四氢呋喃和一氟二氯乙烷水合物颗粒聚结特性

实验研究了四氢呋喃(THF)水合物和一氟二氯乙烷(HCFC-141b)水合物颗粒聚结特性,将实验得到的水合物颗粒聚结粒度分布(PSD)与正态分布、对数正态分布、伽马分布、威布尔分布拟合曲线对比,探讨了初始四氢呋喃溶液和一氟二氯乙烷溶液浓度以及搅拌速度对水合物颗粒聚结的影响,并对四氢呋喃水合物和一氟二氯乙烷水合物颗粒特性进行了对比。结果表明,四氢呋喃水合物和一氟二氯乙烷水合物颗粒聚结粒径符合对数正态分布;初始溶液浓度越低、搅拌速度越大,水合物颗粒聚结粒径越小,可以起到防治水合物颗粒聚结的作用;四氢呋喃水合物颗粒粒径是一氟二氯乙烷水合物颗粒粒径的1.3倍左右,从成浆输送的角度来说,一氟二氯乙烷水合物颗粒更易于在管道中输送。     

四氢呋喃水合物浆流动特性

利用实验环道进行了水合物颗粒体积分数为0～65.2%的四氢呋喃(THF)水合物浆的流动实验。管道生成四氢呋喃水合物后,水合物浆的压降梯度随着流速的增加而增加;随水合物体积分数的变化存在一个临界体积分数,当管道中的水合物体积分数小于临界值时,压降随体积分数的增加而出现很小的增加,管道中水合物呈稀浆状,浆体为牛顿流体;当管道中体积分数大于临界值时,压降梯度随体积分数的增加急剧增加,管道中水合物呈泥状,浆体为Bingham流体。临界体积分数随着浆体流速的增加而增大,在0.5～3.5m/s的范围内,临界体积分数为39.4%～50.4%,文中回归了泥状水合物的屈服应力及表观黏度。并根据水合物浆的流动特性分段回归了水合物浆在管道中流动的压降计算公式,实验验证表明回归的计算公式可以比较准确地计算管道中水合物浆流动的压降,可以为THF水合物的流动及其它水合物浆的流动提供指导。     

四丁基溴化铵-四氢呋喃系蓄冷水合物

基于二元工质水合物相对单一工质水合物在蓄冷特性方面的优越性,在水合物客体组分总质量分数为31.4%的条件下,实验研究了四丁基溴化铵(TBAB)-四氢呋喃(THF)混合水合物蓄冷特性. 通过改变TBAB-THF组分配比,考察了水合物的诱导时间、近似相变温度、蓄冷面积及释冷面积的变化. 结果表明,TBAB-THF系中TBAB浓度减少使诱导时间增长、温度突变点降低、近似相变温度降低,从而减小了水合物在生长阶段的蓄冷面积,缩短了分解阶段的分解完成时间;TBAB浓度在25.7%~27.4%时,相变温度在6.3~8.0℃之间,与空调冷冻水相近,且释冷面积相对其他浓度较高,可作为蓄冷空调的良好介质.     

一氟二氯乙烷（HCFC—141b）分析方法研究

用气相色谱对一氟二氯乙烷（HCFC-141b）进行分析,筛选出具有较好分离度的毛细管柱。并用色质联用仪对杂质进行定性分析。实验结果表明,该方法分析精度高,分析结果与国外结果一致,准确可靠。     

四氢呋喃水合物在玻璃珠中的微观赋存

水合物在多孔介质的分布含量和赋存模式是当前水合物界研究的热点话题之一。许多学者利用不同的高精密仪器和独立的测量方法做了大量的工作,但仍然没有得到一致的结论。与X射线计算机显微断层技术（X-CT）、核磁共振成像（MRI）等可视化仪器不同,扫描电镜（SEM）具有高分辨率、高景深等特性,是一种可直观地表征样品表面形貌信息的优良工具,而一般的水合物晶体和多孔介质粒径完全在扫描电镜的可视化精度范围。本文利用低温冷场扫描电镜对冰和四氢呋喃（THF）水合物及其玻璃珠进行成像,冰多为六角形和圆球形,且在数量上圆球形冰晶多于六角形冰,还存在少数的由于烧结或者奥斯特瓦尔德熟化产生的多晶不规则结构。而THF水合物为块状、不规则的晶体,其表面上存在少数的冰,两者尺寸相差较大。这是由于THF水合物阻断了冰-水-蒸汽系统的传质,使得烧结/奥斯特瓦尔德熟化的条件很难实现,也因而很难看到冰的多晶结构。此外,观察到冰、水合物在多孔介质内的分布模式也不相同,冰为明显的“孔隙填充”型和“包裹”型,且分布较分散,但THF水合物通过二次电子成像观察和能谱仪（EDS）定性表征,分布密度比较集中,接近“斑块”型。给出了利用EDS表征水合物样品的条件,为EDS在水合物方面的应用提供了有力的指导。     

三氟二氯乙烷的吸附纯化研究

用CaCl2、CuCl2和AgNO3溶液对NaX沸石进行离子交换改性,以所得的CaX、CuX、AgX材料以及NaX和Al2O3为吸附剂,通过吸附性能评价和X射线衍射(XRD)、红外(FT-IR)等表征方法,对吸附法脱除三氟二氯乙烷(R123)中六氟氯丁烯(R1326)杂质进行了研究.结果表明:R1326在各吸附剂上的吸附属于化学吸附;以将R1326脱除至检测限以下、R123不发生明显分解为标准时,CaX的吸附性能最优异,吸附温度最低(220℃),对R1326脱除至检测线以下时的吸附容量达0.066 g·g-1,这与其具有良好的X型分子筛晶体结构和一定的酸性有关.CaX的再生性能不佳,原因是其吸附饱和后丧失了X型分子筛晶体结构.     

玉米棒+四氢呋喃对IGCC合成气水合物生成动力学的影响

为了明确玉米棒颗粒与四氢呋喃(THF)对整体煤气化联合循环(IGCC)合成气气体水合物生成的协同作用,在温度276.15K、初始压力为6.0MPa的静态反应条件下,通过实验研究了玉米棒颗粒+THF溶液体系中气体水合物的生成动力学过程,并确定了不同THF浓度溶液条件下水合物的生成诱导时间、气体消耗量、CO₂分离效率及水合物的晶体结构。实验结果表明:玉米棒的存在会延长实验的稳定时间,且其压降幅度相较于不含玉米棒颗粒的体系更高;无论是否含玉米棒颗粒,诱导时间均在180s以内,且随着THF浓度上升到摩尔分数4.0%和5.6%,二者的诱导时间变得非常接近;玉米棒颗粒存在时,THF溶液的浓度越大,气体消耗量达到最终气体消耗量90%的时间则越短,且在相同THF浓度下,其所获得的气体消耗量和CO₂分离效率普遍比纯THF溶液体系高,这意味着玉米棒颗粒的存在提高了THF溶液对CO₂的分离效果。同时,微观结构分析表明无论是否含有玉米棒颗粒,THF溶液体系中所生成的IGCC合成气气体水合物的结构均为sⅡ型,纯水体系中生成的IGCC合成气气体水合...     

甲烷-四氢呋喃-水体系水合物生成动力学的实验和模型化研究

研究了透明鼓泡塔中含促进剂四氢呋喃（THF）体系中甲烷水合物的生成动力学.分别考察了进气速率、温度、压力、水合物体积分数对甲烷消耗速率的影响.根据Chen-Guo水合物生成机理,采用基础水合物生成反应的量纲1 Gibbs自由焓变-ΔG/RT作为反应的推动力,建立了水合物生成动力学模型,模型中考虑了体系温度、压力和气液接触比表面积的影响.把模型应用于甲烷气体消耗速率的计算,其模型预算结果与实验数据吻合良好,实验结果和反应动力学模型将有助于工业水合反应器的设计和操作条件的设定.     

1,1-二氟-1,2-二氯乙烷的应用

本文介绍了1,1-二氟-1,2-二氯乙烷的应用。     

HCFC-141b乳化液生成气体水合物

提出以HCFC-141b的O/W型乳化液形成其气体水合物的设想，且在可控变温仪中进行了程序降温实验。采用的乳化剂为OP-10和SDS。实验结果表明，在静态、高于-5℃的情况下，不同HCFC-141b含量的乳化液均能形成水合物；但诱导期随机性很强，起始水合温度也有一定的波动性；水合物形成前后都会结冰，结冰和加入冰粒都能诱发水合物的快速形成；水合物分解后，液体经再乳化后可以重新使用，其“记忆”效应可使其在1 h内于冰点以上形成水合物。     

聚氨酯泡沫行业HCFC-141b淘汰行动计划及淘汰对策分析

介绍了我国聚氨酯泡沫行业HCFC-141b的淘汰计划、HCFC-141b在聚氨酯行业的使用现状和现有的HCFC-141b替代技术及存在问题,并就HCFC-141b淘汰提出了聚氨酯泡沫塑料行业的应对措施。     

HCFC-141b喷涂硬质聚氨酯泡沫塑料及其在客车上的应用

介绍喷涂硬质聚氨酯泡沫塑料发泡剂替代物HCFC-141b概况、低压喷涂硬质聚氨酯泡沫塑料制造原理、性能及在客车上的应用。总结了实践经验．分析了常见问题及解决措施。     

HCFC—141b生产工艺研究

论述了偏氯乙烯和ＨＦ进行氟化反应的机理,介绍了氟化反应器的技术要求、工艺操作数据的优化,废水处理技术。     

HCFC-141b生产中尾气的回收利用

介绍了HCFC-141b的生产工艺，论述了对生产中排出的尾气进行回收的工艺技术及回收意义，监测回收过程中的物料组份含量。     

HCFC-141b的生产现状与市场前景

介绍了聚氨酯发泡剂CFC-11的主要替代品HCFC-141b的生产工艺和生产现状,并分析了该产品的市场前景。     

HCFC—141b发泡工艺及冰箱内衬材料的选择

介绍了HCFC-141b发泡工艺和泡沫性能,对影响泡沫制品质量的因素及抗HCFC-141b的新型ABS材料选择问题进行讨论。     

HFC-245fa与HCFC-141b发泡PIR连续板材性能比较

在相同的基础配方和异氰酸酯指数(300)下,对发泡剂HCFC-141b、HFC-245fa在聚氨酯PIR连续板材中的应用性能进行了研究,对比了HCFC-141b和HFC-245fa在发泡性能(反应过程中的泡沫爬升曲线、反应速率曲线、压力曲线等)、阻燃性能、力学性能和保温性能上的差异.结果表明,发泡剂由HCFC-141b...     

Enhanced Formation of HCFC 141 b Hydrate with HCFC 141 b-in-water Emulsion

Enhanced formation of HCFC141b hydrate was studied with HCFC141b emulsion before the hydrate formation. Tergitol TMN6 was selected as emulgator, HCFC141b and water were introduced into an airtight emulsifier at the molecular ratio of 17:1 and emulsified at the temperature of 14℃ under the stirring speed of 4000～6400 r/min. And HCFC141b hydrate formed and decomposed with the change of programmed temperature. The experimental results showed that with the new method HCFC141b hydrate began to form in the time of 30 min (in glycol-water bath) or 100 min (in air bath) even in static state, and under the same condition with conventional method (non-emulsion) the hydrate could not form, at least it difficultly formed. And in dynamic state HCFC141b emulsion formed hydrate in 20 min earlier than the mixed liquid did, liquid from hydrate decomposition was emulsified after brief stirring, and formed hydrate again more easily than the brand-new emulsion.     

有机相变乳液中HCFC–141b水合物生成及稳定性

为了促进水合物形成，在HCFC–141b、有机相变材料（正癸酸和十二醇）和水体系中添加表面活性剂Tween 80和Span 80作为乳化剂，采用高速搅拌的方法制备了有机相变材料-表面活性剂-制冷剂-水乳液体系，增大水分子与制冷剂的接触面积。实验研究了静态条件下有机相变材料和表面活性剂添加量对水合物形成的影响。研究结果表明添加乳化剂可以有效提高水合物的蓄冷量，减少水合物形成诱导时间，降低水合物生成的随机性；温度越低，水合物促进效果越好。水合物生成/分解循环实验表明，添加Tween 80的乳液体系的稳定性好，有机相变乳液提高了水合物生成/分解循环过程的稳定性。